Удельный расход газа

С. Г. Рогачев и Е. В. Смидович [205, 206] проводили обессеривание нефтяного кокса с частицами размером 0,05—2 мм в токе метана, пропапа и водорода при 1250—1350 °С и удельном расходе газа от 0,42 до 12,5 л/г кокса. В лабораторных условиях авторы получили глубину обессеривания от 61 до 89,5%. Наибольший эффект был получен при работе с пропаном, наименьший — с молекулярным водородом. Для более крупных частиц кокса (5—8 мм, а также 25—50 мм) данных не приводится. [c.161]

Исходя из заданной производительности сушилки по сухому продукту, температурного режима сушки (технологические требования) определяют удельные расходы газов и тепла на процесс сушки. [c.246]

При увеличении удельного расхода газа более 2 роста эффекта дега- [c.102]

Эксперименты, данные которых приведены в табл. 1, были проведены при температуре воды 50 С, pH воды 4,0 и остаточном давлении в камере дегазатора 360 мм рт. ст., удельном расходе газа 0,08 м м , удельной- нагрузке 26.6 л/ч.сл. [c.103]

Удельный расход газа, м /т щ Критерий оптимальности, руб./т 44,42 44,12 [c.289]

Величину Оц (м /с ) — коэффициента диффузии в пространстве скоростей — авторы из соображений размерности связывают с удельным расходом газа и диаметром частиц, считая распределение последних по скоростям максвелловским. В более общей постановке рассматривают одновременно функции распределения и для молекул газа, и для твердых частиц. Поскольку же последние могут еще и вращаться, то дополнительно вводится и коэффициент диффузии в пространстве моментов количества движения [65]. [c.61]

Для более объективной оценки влияния угла ввода газового потока в камеру энергетического разделения на теплообмен необходимо ввести новое понятие - удельного расхода газа через вихревую трубу. [c.136]

Учет изменения удельного расхода газа через вихревую трубу можно проводить относительно оптимального ВЗУ с р = 75 , приняв его значение за единицу ( д = 1). [c.136]

V—удельный расход газа (объемный расход на единицу объема перемешиваемой жидкости), м м сек [c.606]

Запись динамики выделения воды в дифференциальной форме Д1//Дт=/( т) (см. таблицу, рис. 3) однозначно показывает, что скорость выделения реакционной воды отнюдь не равномерна, как это считалось ранее. В начальный период окисления пека в изотермических условиях скорость выделения реакционной воды имеет одно или несколько максимальных значений, совпадающих с максимумами поглощения кислорода пеком, при равномерном поступлении окислителя в барботер. Координаты экстремальных значений скорости выделения воды во многом зависят от условий окисления (температуры, удельного расхода газа-окислителя и содержания кислорода в нем). Существенно влияет на положение максимума скорости выделения воды и компонентный состав исходного пека. Например, мягкий и среднетемпературный пеки, окисленные в одинаковых условиях, значительно различаются по этому показателю (см. рис. 3, кривые 5,6). [c.29]

Рафинация снижала кислотность льняного масла лишь до 2,5—4,4%, поэтому его гидрировали в смеси с хлопковым (1 1). Технико-экономические показатели работы постепенно улучшались. Так, в период с мая 1914 по конец 1915 г. на 1 т салолина, при среднем его титре 45,7°, расходовали 156,3 водорода. Варки длились от 2 до 7 часов водород, чистотой 88,3—98,2%, шел только напролет. В 1916 г. с печей Лена получали газ лучшего качества (93,9—97,6% водорода), гидрировали 2—5 часов, почти не используя водород повторно, удельный расход газа оставался большим. В 1916—1917 гг. поступало почти исключительно хлопковое масло с кислотностью 0,16%, а расход отбельной земли повысили с 0,3 до 1,4—2,4 кг та т масла. Зато расход антрацита снизился с 294 до 117 кг, сульфата никеля — с 2—2,7 до 1,9—1,5 кг, масла — с 1090 до 1015 кг на 1 т салолина. [c.425]

Коэффициенты одновременности работы газовых приборов для сельских населенных пунктов выше, чем для городских, особенно при малом количестве плит. Повышение коэф-фициентов одновременности работы здесь происходит из-за того, что в сельской местности наблюдается повышенный удельный расход газа, так как сельское население, располагая значительно меньшими коммунально-бытовыми и прочими предприятиями, использует газовые плиты не только по их прямому назначению. [c.187]

Использование городских норм для сельского населения не допустимо в силу различий в бытовом укладе. В результате изучения фактических удельных расходов газа на бытовые [c.226]

Годовой расход газа без промышленных потребителей составляет (см. табл.У1-1) 7,75-108 кг/год, или 7750 т/год. Удельный расход газа на одного человека q oц = = 7,75-108/80 000 = 97 кг/(год-чел.). При таком расходе газа надо строить ГРС с мощностью 12 тыс. т, учитывая возможное потребление газа окружающими пригородами. [c.237]

Здесь — удельный расход газа через сопловой аппарат тр — работа сил трения в сопловом аппарате, отнесенная к 1 кг газа. [c.167]

Здесь — удельный расход газа через рабочее колесо [c.168]

Рис. 3.11. Зависимость между давлением активного потока и удельным расходом газа дегазации V

При начальной температуре газа-теплоносителя 200 °С и расчетной температуре на выходе из слоя пылегазового потока 110°С, при обезвоживании и кристаллизации из раствора с концентрацией С = 10 кг/м (теплотой, вносимой раствором, пренебрегаем) удельный расход газа-теплоносителя находится по уравнению (6.49) [c.336]

Принимаем в соответствии с данными таблицы 5.18 промыватель ПВМ-20 с двумя перегородками длиной по 4 м. Удельный расход газов на 1 м длины перегородки составит [c.231]

Конвертированный газ может быть использован дан синтеза метанола, однако удельный расход газа высок. При замене части водяного нара двуокисью углерода этот расход может быть снижен. [c.106]

Удельный расход газа, м ч............................................................................240 [c.366]

Удельный расход газа, приведенный к нормальным условиям, составляет (в м /м жидкости) = [Я (Л + 10)1/10/1, причем Ям = Я + Лц, где ка — гидравлические потери в подъемной трубе 1 на практике обычно (0,1—0,15) Я. Величина Ууд колеблется в пределах 3—7 м /м . [c.133]

Условия организации кипящего , слоя различных фракций катализатора под давлением О и 20 ати предварительно исследовались на холодной модели. По данным этих опытов определяли удельный расход газа в расчете на нормальные условия. [c.172]

Расход газа (азота), нм /час Удельный расход газа, час Условное время пребывания газа, сек......... [c.172]

Температура раствора в аппаратах погружного слоя 85 — 90° С, уходящей парогазовой смеси 90—95° С температура в слое в аппаратах кипящего слоя 160—180° С, газов под решеткой 700° С. Производительность по высущенной соли 1850 кг/сут. Удельный расход газа 0,087 м /кг МаС [85—87]. [c.166]

Процесс гомогенного окисления природного газа до метанольного продукта исследован на модельной установке [161] при температурах 280—400 °С, давлении 5—15 МПа, концентрации кислорода в исходном газе 0,6—6,0%, удельном расходе газа 0,18—1,11 м /(м -с). Температура начала окисления природного газа находится в пределах 290—315°С, и процесс характеризуется нестабильным режимом. При температурах выше 350 °С в газовой фазе снижается концентрация метанола, а концентрация оксидов углерода и водорода возрастает, т е. при этом ускоряются стадии дегидрирования и окисления промежуточных продуктов реакции. [c.199]

Удельный расход газа....................240 нм" / мЗ [c.50]

Удельный расход газов — по формуле (23-1). [c.191]

Как уже было отмечено, экономичность сушилки тем выше, чем меньше удельный расход газов. Поэтому особенно выгодны однокамерные сушилки, и по возможности именно эти аппараты следует применять. Более сложные и дорогие многокамерные аппараты возможно рекомендовать лишь в тех случаях, когда это оправдано при необходимости снижения температуры теплоносителя по зонам, для получения равномерно высушенного продукта и т. д. [c.237]

В громадном большинстве случаев гидравлическое сопротивление сушилки не превышает 300—400 мм вод. ст. (при высоте слоя до 400—500 мм). Иногда приходится прибегать к более высоким слоям, например в некоторых случаях при сушке пастообразных материалов и растворов, при сушке сыпучих материалов с большим сопротивлением внутренней диффузии влаги. И. М. Федоров показал, что в этом случае более высокие слои выгоднее, так как уменьшается расход газов на 1 кг материала, а следовательно, и потеря тепла с отходящими газами расход энергии будет увеличиваться из-за повышения гидравлического сопротивления слоя и уменьшаться из-за понижения удельного расхода газов. Однако в конечном счете с увеличением высоты слоя расход энергии будет уменьшаться. [c.238]

Для аппаратов с центральным и боковым подводами получены зависимости степени неоднородности удельных расходов газа от безразмерного комплекса FJFg)t n (рис. 10.2). [c.270]

Описанная схема реактора для закалки шизменного потока может работать в режиме цигк /ля. шй промежуточного термостойкого теплоносителя фракции 6,5-3,3 мм в достаточно широком диапазоне температур и удельных расходов газа. [c.99]

Как показано i239, 268], удельный расход газа (т. е. в конечном итоге, и габариты всей аппаратуры) зависит от энергетического к.п. д. [c.257]

Основные энергопотребляющие стадии — кипячение и экстракция, производство извести, регенерация активированного угля, повторный нагрев и упаривание сахарного ликера и, наконец, сушка гранулированного сахара. Наибольшее количество газа расходуется на производство высококачественной малосернистой извести и на прямую сушку чистыми -продуктами сгорания, но потребление его сильно колеблется в зависимости от принятой технологической схемы. Помимо этого газ расходуется на восстановление слоя активированного животного угля. На сахароваренных заводах, расположенных в отдаленных районах сельской местности, наиболее эффективным было бы централизованное снабжение СНГ, распределяемыми через систему газопроводов, хотя сезонность работы таких заводов, как правило, совпадает с наиболее тяжелым периодом зимних нагрузок. Сведения об удельных расходах газа на производство сахара практически отсутствуют. [c.268]

Фильтрационный процесс зависит от удельного расхода газа (скорости фильтрации). Обычно фильтрующие элементы используют при достаточно малых скоростях фильтраций (диффузионный режим), когда перепад давления на них не превышает АР = 40кПа. В этом случае удельный расход газа в пористой среде определяется законом Дарси [23] [c.372]

Рис. У-27. Зависимость удельного расхода газа на отопление н вентиляцию и удельного воздухообмена от темггературы наружного воздуха.

Рассчитаем параметры потока равновесного, кинетиче ского и замороженного течений N 0 при одинаковых зна чениях 1 1, техн- в качестве значений Щхи можно взять соответственно величины, рассчитанные на основании Н — 5-диаграммы. При этом подходе определим параметры потока равновесного, кинетического и замороженного течений четырехокиси азота, соответствующие равновесным значениям и Дехн- При расчете параметров кинетического потока необходимо обеспечить равенство времен пребывания газа в модельном канале и ступени. Это требование может быть выполнено в результате изменения удельного расхода газа через модельный канал. [c.175]

Испытание процесса осушки природного газа цеолитами NaA (без связующего), выполненное в промысловых условиях [9] на установке производительностью по газу 2000 м /ч при дав-ленпи 5-10вПа (50 кгс/см ) и температуре исходного насыщенного водой газа 23—30 °С, позволило установить, что точка росы осушенного газа составляет около —50 °С, а влагоемкость цеолита 13—15 т/100 г. Для регенерации был использован сухой газ (точка росы —35 °С) прп температуре (на входе в адсорбер) 300 °С под давлением 5-10бПа (50 кгс/см ), удельный расход газа регенерации был равен 2,7—2,8 мз/ч на 1 л цеолита, а продолжительность регенерации 13—14 ч. В этих условиях остаточная влажность цеолита была в пределах 3,4— 3,7% (масс.). [c.375]

В ряде случаев, когда необходимо растворить твердую фазу (например, апатитовый концентрат, металлы, карбонаты, примеси железа из оловянных руд и т. д.) в агрессивных кислых растворах, более надежным и простым в эксплуатации оказывается способ растворения в условиях трехфазной системы твердое вещество — жидкость-газ (при пневматическом перемешивании или в потоке газожидкостной смеси). При этом существенное влияние на кинетику массоотдачи оказывают факторы турбулизации жидкости и изоляции новерхности твердых частиц газом. При небольших удельных расходах газа (до 0,4 м на 1 м жидкости) ускорение процесса массоотдачи, обусловленное трубулизацией жидкости, превалирует над замедлением, вызванным изоляцией поверхности твердых частиц газом. В этих условиях скорость растворения увеличивается в 1,5—3 раза по сравнению со скоростью в условиях взвешенного состояния [201. [c.141]

Сушилки кипящего слоя принадлежат к наименее металлоемким, наиболее простым, а следовательно, дешевым аппаратам и отличаются от остальных сушилок высокой эффективностью процесса. Поскольку расход тепла в газовых сушилках колеблется в небольших пределах и тем меньше, чем меньше удельный расход газов (так как при этом уменьшаются потери тепла с отработанными газами), то в однокамерных сушилках кипящего слоя при удельном расходе сушильного агента 5— 20 кг1кг влаги расход тепла меньше, чем в распылительных и даже в барабанных сушилках. Только расход энергии на дутье иногда превышает эту же статью расхода в сушилках других типов. [c.237]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология