Абсорбция извлечения степень

Рис. 4.3. График для определения фактора абсорбции. Л/— число теоретических тарелок 9 — степень извлечения компонентов А — фактор абсорбции.

Рис. 111.4, Схема расчета степени извлечения при заданном числе теоретических ступеней для неизотермической абсорбции.

Очистку газа методом физической абсорбции целесообразно осуществлять только при средних и высоких парциальных давлениях кислых компонентов газа. При низких парциальных давлениях степень извлечения кислых компонентов невелика. Растворимость извлекаемых компонентов в абсорбенте можно повысить в некоторой степени путем повышения давления в абсорбере, но при этом одновременно увеличивается растворимость углеводородных компонентов газа и, следовательно, селективность процесса будет оставаться низкой. Кислые газы, получаемые на стадии регенерации и используемые обычно для получения серы, содержат в этом случае большое количество углеводородов, что нежелательно для процесса Клауса. Повысить концентрацию кислых компонентов можно ступенчатой дегазацией насыщенного абсорбента с постепенным понижением давления, но в газах дегазации, как правило, помимо углеводородов присутствуют сероводород и диоксид углерода, и [c.42]

Пример 2. Определить степень извлечения гексана в аппарате, эквивалентном двум теоретическим ступеням, для процесса абсорбции, описанного в примере 1, но протекающего в адиабатических условиях. Начальные температуры газа и абсорбента принять равными 25 °С, Теплоемкость поглотительного масла 300 кДж/(кмоль-К). [c.46]

Пример ii8. На абсорбцию направляется газ состава, привсдешюго в табл. 5. и качестве абсорбеита используется бутан. Целевым продуктом является этплсп. Степень извлечения его 95" , т. о. ф = 0,95. Абсолютное давление в абсорбере [c.249]

Степень абсорбции (извлечения) и степень отпарки для данного компонента во всей секции, состоящей из N ступеней (рис. У1И-21), записываются следующим образом [c.169]

Реакции газа с жидкостью используются для получения ценных химических соединений, а также для удаления активного компонента из газовой смеси с целью его извлечения в концентрированном виде или очистки. Извлечение отдельного компонента из газовой смеси может осуществляться промывкой газа в скруббере соответствующим химически активным или инертным растворителем. Скорость абсорбции и степень поглощения ограничены равновесным давлением растворенного вещества над рас- [c.185]

О влиянии продольного перемешивания на разделяющую способность массообменных колонн можно судить по следующему примеру [230]. Для извлечения 95% бензола из газовой фазы абсорбцией легким маслом в насадочной колонне диаметром 0,5 м при противотоке фаз требуется колонна высотой 8,5 м. При наличии продольного перемешивания в газовой и жидкой фазах, характеризуемого значениями Реж = 3,6 и Рбу = 25, та же степень извлечения может быть достигнута в аппарате высотой 25 м. [c.222]

Щелочная очистка применялась для очистки от меркаптанов природного газа , содержащего 0,1—0,3% СОа- Для полного поглощения двуокиси углерода требуется большое количество щелочи. В условиях равновесия двуокись углерода вытесняет меркаптан из раствора. Однако при концентрации двуокиси углерода выше 0,1 % скорость ее абсорбции в значительной мере лимитируется процессами, протекающими в жидкой фазе Это позволяет подбором условий абсорбции достигнуть степени извлечения этилмеркаптана 95% при извлечении двуокиси углерода 35—38%. [c.262]

Таким образом, для высокой степени извлечения пропан-бутановой фракции в колонне К-1 целесообразно отбирать широкую фракцию например, н.к.— 160°С при 0,15—0,20 МПа. Наряду с горячей струей в низ колонны целесообразно подавать водяной пар (0,5—1,0% масс, на нефть). Несконденсированные легкие углеводороды следует подвергать компримированию или абсорбции бензинами колонн К-1 и К-2 в специальном конденсаторе-холо-дильнике при 0,30—0,35 МПа и 48—70°С с последующим выделением их в стабилизаторе [22]. Число тарелок в колонне К-1 принимают обычно не более 35—40. [c.164]

При таких давлениях в абсорбере для высоких степеней извлечения целевых компонентов отпадает необходимость в низких температурах абсорбции. [c.162]

Установка двух сосудов с аммиачным раствором полухлористой меди вызвана тем, что реакция поглощения окиси углерода идет с образованием сложных комплексных солей, легко отдающих окись углерода обратно. Поэтому в первом сосуде (5), поглощающем основное количество СО из газа, абсорбция не может дойти до конца, так как первый раствор всегда уже в той или иной степени насыщен. Полное извлечение СО из газа достигается только во втором сосуде (6), заполненном более активным аммиачным раствором полухлористой меди. По мере насыщения и отработки первого раствора его [c.243]

Выпуск этана чистотой 90% и выше потребует значительных затрат, а сам метод масляной абсорбции становится малопригодным для этих целей. Более подходящими процессами в этом случае будут метод глубокого охлаждения для газов с высоким содержанием этана и комбинированный абсорбционно-низкотемпературный процесс (с охлаждением сорбционного масла и газа до —23°) для газов с малым содержанием этана. Высокая степень извлечения может быть достигнута также при помощи процесса гиперсорбции. Считают, что наиболее экономически оправданной является глубина извлечения этана 70—85%. [c.28]

На заводе фирмы Дженерал корпорейшн в Барреле (Калифорния), например, газ и регенерированный абсорбент охлаждаются до Степень извлечения пропана на этом заводе составляет 80%. На других заводах, работающих с более глубокой степенью извлечения углеводородов, абсорбцию проводят при более низких температурах от —7 до —27°. [c.29]

В качестве меры очистки исходной смеси от распределяемого компонента в процессах абсорбции и экстракции иногда используют степень извлечения s. Для абсорбции величина s определяется следующим образом [c.44]

Максимально достижимая степень извлечения s ax определяется из условия равновесия уходящей из аппарата разделяемой смеси с поступающим в аппарат абсорбентом или экстрагентом. Для абсорбции s ax равна [c.44]

На рис. III.2 показана схема расчета числа теоретических ступеней применительно к абсорбции. Сначала составляют материальный баланс процесса и находят конечные расходы и составы фаз (начальные расходы и составы, а также степень извлечения предполагаются заданными). Затем по уравнению (III.И) находят для первой ступени (см. рис. III. 1, б) состав уходящего с нее газа. Из уравнения материального баланса для первой ступени можно найти расход газа, уходящего с первой ступени [c.44]

При абсорбции хлора известковым молоком концентрацией 100 г/л СаО в многополочном пенном абсорбере с противоточными решетками степень извлечения хлора должна составлять не менее 95%. Какова должна быть средняя движущая сила абсорбции для обеспечения требуемой полноты поглощения хлора [c.222]

Из всех систем УЛФ наиболее эффективными по степени извлечения целевых фракций являются схемы, основанные на процессе абсорбции [21]. Схемы УЛФ абсорбцией могут успешно работать как автономно, так и в комплексе с элементами более сложных установок УЛФ. [c.28]

При практически полной очистке природного газа от Н З (не более 20 мг/м ), Oj (не более 0,02 % мол.) и OS (следы), степень извлечения тиолов зависела от концентрации абсорбента (рис. 3.1), а также от удельного орошения и температуры. Оказалось, что она растет с увеличением L/G и снижается с повышением температуры абсорбции. Результаты анализа газов на содержание тиолов приведены в табл. 3.5. [c.60]

Наряду с давлением абсорбции, величина которого принимается, другим основным параметром абсорбционного процесса является температура. Численное значение константы равновесия К уменьшается с понижением температуры, а значение А при этом увеличивается, и из газа извлекается больше жирных углеводородов на единицу объема циркулирующего абсорбента. Поэтому применение для охлаждения воздушных холодильников снижает стоимость эксплуатации абсорбционно-отпарной секции газобензинового завода, а использование искусственного холода увеличивает эту стоимость. Оптимальную температуру можно определить, представив графически зависимость стоимости извлечения углеводородов с помощью холодильного и абсорбционного процессов от средней температуры абсорбции. При этом для данной степени извлечения стоимость разделения углеводородов методом ректификации принимается постоянной. Стоимость абсорбционного процесса извлечения углеводородов определяется стоимостью абсорбции, отпарки, охлаждения абсорбента, величиной затрат на перекачку масла и стоимостью оборудования. [c.135]

На рис. 103 показана зависимость потребляемой мощности и степени извлечения пропана от температуры на установке масляной абсорбции с применением холода. Эти данные относительны и связаны с определенной скоростью циркуляции абсорбента и газом определенного состава. Однако из рисунка можно понять, почему в настоящее время строится так много холодильных установок в сочетании с масляной абсорбцией. [c.179]

Нами установлено, что абсорбцию можно осуществлять абсорбентами - обычными продуктами нефтепереработки. Топливо самолетное марки ТС-1 (ГОСТ -10227) и дизельные топлива являются хорошими абсорбентами ДХЭ из отходящих газов. Отходящие газы, содержащие 50000-100000 мг/м 1,2-ДХЭ и 40-80 мг/м 4,1-ДХЭ, поступают в колонну с двадцатью тарелками клапанного типа, орошаемую 14-18 м час абсорбентом- ТС-1 при температурах 14-18°С, и отмеченные соединения удаляются. Степень извлечения составляет 98-100%. При использовании дизельных топлив эта величина составляет 97-99%. [c.211]

Расчетные формулы для определения выхода продукта в гетерогенных процессах осложнены наличием нескольких фаз. Пользуясь законом сохранения массы, расчет степени превращения обычно ведут только по одной фазе, чаще всего передающей. Например, степень превращения (степень извлечения) при адсорбции или абсорбции рассчитывают по формуле [c.156]

Пример 7. Определить степень превращения (степень извлечения) при абсорбции (адсорбции), если известны объемные концентрации извлекаемого компонента до и после проведения процесса Снач И Скон. [c.167]

Степень извлечения триоксида серы на первой ступени абсорбции составляет 99,5%. Температура газового потока на выходе абсорбера равна 50—65 °С. Она зависит от кратности циркуляции серной кислоты и мощности воздушных холодильников. [c.316]

К абсорбентам, используемым в процессах низкотемпературной абсорбции, предъявляются следующие требования высокая избирательность по отношению к целевым компонентам (для природного газа определяют обычно как отношение степени извлечения целевого компонента к степени извлечения метана) [c.47]

Зная число теоретических тарелок N и степень извлечения ключевого компонента фк по графику, приведенному на рис. 4.3, находят фактор абсорбции ключевого компонента Лк. Факторы абсорбции остальных компонентов (у4,) определяют по уравнению [c.112]

Однии из распространенных методов очистки водородсодержащего газа от двуокиси углерода при производстве водорода является ыетод горячей поташной очистки, основанный на обратимой хемо-сорбции двуокиси углерода растворами карбоната калия [I]. К преимуществам этого метода, по сравнению с моноэтаноламиновой очисткой, относят высокую химическую и термическую стойкость абсорбента, возможность осуществления абсорбции и десорбции при одинаковой температуре, исключая затраты на теплообменную аппаратуру, более низкий удельный расход пара на регенерацию абсорбента, меньшую коррозионную активность рабочей среды. Однако, в отличие от моноэтаноламиновой очистки, поташный метод имеет ограничения по глубине извлечения двуокиси- углерода из газового потока, но разработанные в последнее время модификации процессов, включающие в состав хемосорбента различные активирующие добавки [2,3], способствуют устранению в некоторой степени этих недостатков. Усовершенствованием метода горячей поташной очистки является организация процесса по многопоточным схемам [4]. [c.94]

Реакции газа с жидкостью используются для получения цепных химических соединений, а также для удаления активного компонента из газовой смеси с целью его извлечения в концентрированном виде или очистки. Извлечение отдёльного компонента из газовой смеси может осуществляться промывкой газа в скруббере соответствующим химически активным или инертным растворителем. Скорость абсорбции и степень поглощения ограничены равновесным давлением растворенного вещества над раствором. Следовательно, когда это противодавление можно снизить, используя химически активные растворители, достигается определенная экономия капиталовложений и эксплуатационных расходов. Для того чтобы применение химически активного растворителя было экономически оправданным, он должен быть дешевым и легко регенерироваться, а растворенное вещество должно легко извлекаться из полученного раствора, если это необходимо. Использование нерегеперируемых растворителей может быть оправдано только для удаления небольших количеств примесей из газов или извлечения очень ценных газов. [c.179]

Постепенное снижение температуры абсорбции охлаждением сырого газа и абсорбента привело к замене обычных маслоабсорбционных процессов на процесс низкотемпературной масляной абсорбции (НТА), что позволило резко увеличить степень извлечения целевых компонентов. [c.160]

Недавно па газобензиновом заводе фирмы Ла-Глориа ойл энд компани в Фолфурриасе (Тексас, США) пущена установка с новой системой абсорбции, обеспечивающей высокую степень извлечения этана (рис. 4). Установка имеет две особенности [c.26]

Пример 1. Абсорбцию ггяров я-гекс,чна из смеси с метаном предполагается производить парафинистым поглотительным маслом, содержащим 1 мол. % гексана. Концентрация гексана в исходной смеси 18 мол %, ее расход 0,1 кмоль/с. Определить а) максимально возможную степень извлечения б) необходимое число теоретических ступеней прн степени извлечения х = 0,956 и расходе абсорбента 0,07 кмоль/с. Расчет числа теоретических ступеней провести численно и графически. [c.45]

Примером процесса, который, часто протекает в неизотермических условиях, является абсорбция. Возможная схема расчета степени извлечения при заданном числе теоретических ступеней в условиях неизотермической абсорбции приведена на рис. 111.4. При этом методе расчета сначала задаются конечным составом (или степенью извлечения) и температурой выходящего газа. Затем по уравнениям материального и теплового баланса находят конечные параметры абсорбента. Далее проводят последовательный расчет расходов, составов и температур для всех ступеней (на рис. III.4, как и на рис. 111.1, б, отсчет ступеней ведется снизу — от входа газа). Полученные значения конечной концентрации и температуры газа сравнивают со значениями, которыми задались в начале расчета. Если расхождение значительно, расчет повторяют. Каждую новую итерацию можно начинать, принимая степеР1Ь извлечения и конечную температуру газа равными соответствующим значениям, полученным в предыдущей итерации. [c.46]

Как видно из результатов расчета, при проведении данного процесса абсорбции в аппарате, эквивалентном двум теоретическим ступеням, в адиабатических условиях конечная концентрация гексана в газе составила 0,02461 мол. доли, что соответствует степени извлечения 88,5 %. Эта степень извлечения намного ниже достигаемой в изотермических условиях (см. пример 1). При этом абсорбент в апнарато нагревается до 44,3 °С, а газ — до 35 °С. [c.48]

Расход исходной смеси, содержащей 10 мол. % Oj, равен 0,25 кг/с. Массовый расход воды, содержащей на входе в абсорбер 0,01 мол. % СО2, принять в 1,366 раз больше минимального при степени извлечения 90%. Принять, что абсорбция будет протекать в изотермических условиях при 25 °С. Абсорбцией водорода пренебречь. В качестве насадки использовать керамические кольца Рашига 50X50X5 мм. [c.49]

Задача синтеза систем разделения заключается в том, чтобы при известных свойствах исходной смеси X (количество, состав, температура, давление) определить стратегию получения целевых продуктов с заданными свойствами Y (количеством, концентрацией), т. е. топологию технологической схемы G, а также совокупность способов разделения — технологических операторов Т (ректификации, экстракции, абсорбции, кристаллизации и т. д.) при оптимальном значении критерия функционирования (минимуме приведепных затрат, максимальной степени извлечения отдельных компонентов, минимальных энергетических затрат и т. д.). Формально можно записать [c.471]

При постоянных производительности по газу, давлеиии и составе газа имеется три параметра, с помощью которых контролируется процесс абсорбции скорость циркуляции абсорбента, температура в колонне и чи ло теоретических тарелок. Рис. 73 является графиком уравнения (101). Он устанавливает соотношение между коэффициентом абсорбции, числом теоретических тарелок и степенью извлечения калгдого компонента. При пользовании графиком среднее значение К молшо определить, принимая температуру в абсорбере, равной средней температуре масла и газа на входе в абсорбер плюс 5—6° С. Гидравлическое сопротивление в большинстве абсорберов промышленных установок мало, поэтому давление абсорбции можно считать ностоянньну. [c.132]

Пользоваться графиком Кремсера рекомечдуется следующим образом. Допустим, нам необходимо определить скорость циркуляции масла через абсорбер, имеющий восемь теоретических тарелок. Целевым компонентом является пропан, степень извлечения которого принята равной 0,85. На оси ординат находим 0,85, по горизонтали 0,85 движемся до пересечения с кривой, соответствующей восьми теоретическим тарелкам. Опускаясь из точки пересечения вниз по вертикали на оси абсцисс находим величину эф- Зная К, У +1 и А, можно рассчитать удельный расход абсорбента. Аналогично, если известно удельное орошение, можно определить значение А. Число теоретических тарелок, необходимых для данной степени извлечения целевого компонента при известных коэффициенте абсорбции и данном количестве удельного орошения, [c.132]

Для переработки попутных газов широко используют абсорбционно-ректификационный метод. Принцип этого метода состоит в том, что газ промывают в абсорбере под давлением и при охлаждении абсорбентом — поглотительным маслом (при этом извлекаются в основном углеводороды Сз—С5), а затем отгоняют растворенные в абсорбенте газы, которые после конденсации подвергают дальнейшей ректификации. Регенерированный абсорбент охлаждают и возвращают в абсорбер. Благодаря применению абсорбента сильно снижается парциальное давление углеводородов Сз—Сб и для их отделения от низших гомологов не требуются столь высокое давление и низкая температура, как при конденса-и[1онпо-ректификационном способе. Это обусловливает более высокую экономичность абсорбционно-ректификациоиного метода. Когда процесс ведут с высокой степенью извлечения пропапа, при абсорбции неизбежно поглощается и значительное количество этана, с которым на стадии десорбции может быть увлечено много высших углеводородов. Во избежание их повторной абсорбции — десорбции поглощение высших углеводородов совмещают в одном аппарате с отпариванием легких углеводородов из насыщенного абсорбента. [c.26]

Здесь 9 , Л(—степени извлечения и факторы абсорбции отдельных компонентов, соответственно У,-, К,- — расходы компонентов в сырье и сухом газе, соответственно — расход тощего абсорбента — константы равновесия к,омпо[1ентрв И —общий расход сухого газа- [c.111]

Задачей технологического расчета абсорбции является определение необходимого числа тарелок или расхода абсорбента, а исходными данными для расчета служат состав разделяемого газа, требуемая степень извлечения ключевого компонента, параметры процесса. За ключевой компонент принимается тот, для извлечения которого необходим наибольший расход абсорбента или наибольшее число теоретических тарелок. Последовательность расчета для случая, когда заданк степени извлечения ключевого компонента и число теоретических тарелок, приводится ниже. [c.112]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология