Степень перегрева металлов

Электронно-лучевая плавка. Электронно-лучевая плавка — наиболее совершенный способ получения слитков тугоплавких металлов. Ее проводят в вакууме (ЫО" мм рт. ст.). При этом достигается значительный перегрев расплавленного металла. В таких условиях скорость испарения металлов в 100—1000 раз выше, чем в случае плавки при атмос( ерном давлении или низком вакууме. Различие в летучести делает возможным преимущественное испарение отдельных компонентов расплава, в результате чего достигается разделение металлов. Электронно-лучевая плавка — не только метод получения слитков, но и метод рафинирования, позволяющий получать металлы высокой степени чистоты. Летучесть компонентов в системе зависит от давления пара чистых компонентов, содержания их в расплаве, характера взаимодействия и температуры расплава. Зависимость между составом жидкой и газообразной фаз определяется для идеальных растворов законом Рауля. (При высокой степени перегрева расплава металлов, если компоненты расплава не образуют интерметаллических фаз, можно допустить, что расплав подчиняется закону Рауля). Согласно закону Д. П. Коновалова при равновесных условиях пар обогащается тем компонентом, давление пара которого [c.354]

В табл. 5.1 приведены данные о физических свойствах для некоторых наиболее распространенных теплоносителей, в том числе и характерные для них величины перегрева. Из таблицы можно видеть, что особенно большой перегрев наблюдается при кипении щелочных металлов, главным образом на начальной стадии, когда давление очень низкое. Наибольшие трудности связаны с возникновением взрывного кипения при работе со щелочными металлами во избежание коррозии их приходилось использовать в исключительно чистых системах и жидкости должны были иметь высокую степень чистоты. Величина перегрева щелочных металлов может превышать 278 С. и если это случается, возникает энергичное взрывное кипение. [c.93]

Рекомендуемые (рнс. 4, а) значения постоянного (ванна — анод) я иеременного токов обеспечивают одинаковый диаметр жидкой ванны и, следовательно, одинаковый перегрев металла. Для получения высококачественного слитка желательно иметь максимальный перегрев. Глубина ванны пропорциональна температуре на ее поверхности и поэтому косвенно характеризует перегрев металла. Данные рис. 4, б показывают, что рекомендуемым значениям силы тока (1300—1600 а) соответствует практически постоянная (максимальная) температура ванны. При силе тока больше 1600 а глубина ванны уже в значительной степени зависит от скорости плавления (рис. 4, е). Температура ванны при этом остается практически постоянной. [c.217]

Целью работы явилось изучение степени разложения кар боиатов щелочноземельных металло в в дуговой плазменной струе. Процесс разложения карбонатов имеет большое практическое значение в технологии изготовления оксидных катодов электровакуумных приборов. Принципиальная возможность использования плазменной струи для нанесения эмиссионных покрытий катодов показана ранее , однако для использования этого метода в технике необходимо детальное изучение и решение таких противоречивых задач, как снил< ение мощности плазменной струи и повышение степени разложения карбонатов. При снижении мощности плазменной струи устраняются перегрев и окисление керна катода, уменьшается эрозия электродов. Повышение степени разложения карбонатов необходимо для увеличения плотности эмиссионного слоя и уменьшения газоотделения катода. Возможными путями решения поставленной задачи являются выбор и отработка оптимальной конструкции плазмотрона, обследование технологических режимов работы плазмотрона по расходу плазмообразующих газов, расходу карбонатов, мощности плазменной струи и т. д. В работе использовались плазмотроны двух конструкций с различными схемами подачи порошка в плазменную струю. На рис. 1 представлена схема головки плазмотрона. В качестве исходного материала использовался тройной мелкозернистый карбонат (Ва, 8т, Со) СОз с размером частиц 1—3 мк и соотношением компонент 50 45 5 в весовых процентах. В качестве плазмообразующего газа использовалась смесь аргона с гелием в различных соотношениях 1 10 1 5 1 3 1 2 соответственно. Запуск плазмотрона осуществлялся на аргоне, а затем [c.265]

Принцип плакировки медью алюминия заключается в механической диффузии металла, возникающей при их совместной прокатке при больших степенях обжатия. При приварке алюминиевой части плакированного медью контакта к алюминиевой шине нельзя допускать перегрев плакированной части до температур выше 300° С. Вместо плакировки медью можно применять присоединение при помощи медно-алюминиевых переходов. [c.142]

При пропускании тока по нагревателям, рассредоточенным в шихте, температура на периферии шихты оказывается ниже, чем в ее центральной части. Создается неравномерное температурное поле. Чтобы достичь высокого выхода металла и высокой степени использования восстановителя, необходимо иметь оптимальную температуру и на периферии. Это достигается перегревом центральной части шихты. Там, где такой перегрев нежелателен вследствие спекания шихты, недопустимости перегрузки нагревателей или по соображениям экономии тепла, необходимо наряду с внутренними нагревателями устанавливать и внешние (рис. 33,(9). Внешние нагреватели должны компенсировать тепловые потери и, кроме того, осуществлять нагрев наружных слоев шихты. [c.81]

При рассмотрении сварки стабилизированных сталей обращалось внимание на перегрев в непосредственной близости к наплавленному металлу и на растворение карбидов титана и ниобия [ИЗ]. Область межкристаллитной коррозии нри этом сдвигается в сторону более короткого времени сенсибилизации, что может означать возможность появления межкристаллитной коррозии в этих местах сварного соединения (ножевая коррозия). Диаграмма на рис. 64 позволяет судить о влиянии степени стабилизации и возможности ее нарушения при перегреве. Например, сталь со степенью стаби.лизации 0,38-10 , перегретая до 1300° С, будет вести себя примерно так же, как сталь нестабилизированная с 0,05% С. Рядом с перегретой зоной, как правило, находится зона с температурами, более низкими, чем температуры растворимости карбидов титана или ниобия, и отвечающая температурам стабилизирующего отн<ига (см. гл. 6.3). В случае достаточно длительной выдержки при этих температурах (минимально необходимое время стабилизирующего отжига т аб) и соответствующей степени стабилизации сталь этой зоны будет совершенно устойчива к дальнейшим влияниям критических температур, а благодаря этому и к межкристаллитной коррозии. Значение стабилизирующего отжига объясняет следующий пример. Если сталь с низкой степенью стабилизации (например, 0,28-10 ) содержит только 0,04% С, можно предполагать, что после растворяющего отжига [c.143]

Автоклав не должен входить в непосредственное соприкосновение с веществом, так как каждое плавление разъедает стенки, вследствие чего прочность аппарата с течением времени может значительно уменьшиться, и его надо будет перевести, как говорят, в низший разряд. Поэтому в автоклав почти всегда вставляется вкладыш. Последний укрепляют, заливая сплавом из свинца и олова зазор между ним и стенками автоклава. Вкладыш нельзя вставлять в автоклав просто без этой прокладки, так как вследствие недостаточной теплопроводности стенки автоклава могут сильно перегреться и даже раскалиться. При установке вкладыша его сначала укрепляют в автоклаве с помощью поперечной балки и затем через железную воронку вливают металл. Если вкладыш покрыт эмалью или свинцом, то покрытие защищают, обкладывая внутреннюю сторону вкладыша мокрой тканью или наполняя его водой воду в этом случае следует сперва подогреть, а затем охлаждать при помощи змеевика. Нагревание предупреждает застывание сплава. Иначе он может не дойти до дна и застыть на полпути. Если же вода не будет охлаждаться, то она нагреется до кипения и полностью испарится из вкладыша. Недостаточная теплопроводность может быть следствием не только наличия воздуха между стенками автоклава и вкладышем. В еще большей степени понижают теплопроводность корки соли внутри сосуда. Поэтому в тех случаях, когда выделяются соли, всегда следует применять перемешивание при этом мешалка должна как можно ближе подходить к стенкам и очищать их. Но когда выделяются большие количества соли, то оказывается бесполезным и самое лучшее перемешивание. Известен случай, когда слой соли толщиной всего в 4 см вызвал перегрев автоклава до красного каления. При внутренней температуре 240° и давлении 48 атм автоклав раздулся, как стеклянный баллон, и дал трещину на дне. Вырвавшиеся пары настолько охладили сталь, что опасность миновала. Однако если автоклав был бы из серого чугуна, то, без сомнения, произошел бы взрыв . [c.314]

При лайке тугоплавкими припоями необходимо особенно внимательно следить за степенью, и порядком лротрева деталей, так как здесь особенно легко допустить перегрев металла, сильное омисление его или выгорание припоя и получить пористый, невакуумный шов. [c.123]

Влияние суспендированных твердых частичек онределяется прежде всего размером их. Так, при добавлении самого незначительного количества (следов) хлорного золота к расплавленнному стеклу оно остается бесцветным или желтоватым после охла к-дения, но при повторном нагревании стекло приобретает густой синевато-красный цвет рубинового золота. Перегрев изменяет цвет до темнокоричневого в отраженном свете и синего—в нрохо-дяш ем свете. Такая окраска стекла возникает благодаря наличию в стекле коллоидного золота (стр. 127). Вследствие высокого разбавления соли золота размер частичек вначале так мал, что их влияние на окраску незначительно. При подогревании происходит коагуляция или аггломерация частичек, вызывающая явления коллоидной окраски. Перегрев способствует увеличению размера частичек и соответственно понижает интенсивность окраски, особенно синих и красных компонентов. Меднорубиновое стекло получается таким же образом при применении закиси меди СпаО, повидимому, растворяющейся при высокой температуре, но нерастворимой при низкой, или, возможно, восстанавливающейся до металла. Здесь опять-таки для возникновения окраски необходимо повторное нагревание. Окись селена дает красную окраску без повторного нагревания. Матовые бесцветные стекла получаются при добавках плавикового шпата, криолита или фосфорнокислого кальция в виде костяной золы. Избыток окисей олова, цинка или алюминия производит такое же действие, но в меньшей степени. Прежде опаловые стекла вырабатывались из сплавов, в которых нерастворимые вещества выделялись при охла-,кденпи стекла самопроизвольно. Теперь есть возможность управлять этим процессом, создавая сплавы, в которых рост кристаллов опалесцирующих компонентов определяется кривой 2 рис. 9, а скорость образования зародышей — кривой А того же рисунка. При охлаждении стекла в области ниже кривой А в течение заданного периода времени может возникнуть [c.306]

Для оценки качества отожженного металла необходимо контролировать не только твердость стали и ее структуру, но и величину зерна. Незначительный перегрев стали при практически одинаковой твердости и структуре (по сравнению с нормально отожженно сталью) может быть обнаружен по величине зерна. При соблюдении технологии отжига размер зерна отожженной шарикоподшипниковой стали зависит от степени предшествовавшей деформации при волочении. При волочении с обжатием 15% указанная степень деформации существенного влияния на величину зерна отожженной стали не оказывает. Увеличение обжатий свыше 20% способствует измельчению зерна по сравнению с исходными размерами. Температура рекристаллизации зависит от степени предшествующей деформации. При обжатии 22% температура рекристаллизации равна 675° С, при обжатии 30% 650° С и при обжатии 40% 600° С. [c.342]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология