Сравнение систем орошения колонны

Термодинамически более целесообразны схемы, в которых в колонну после предварительного охлаждения подаются обе фазы пирогаза жидкая и паровая. Такие колонны с прямоточным и противо-точным включением конденсаторов холодного орошения приведены на схеме рис. 101. Флегма для орошения колонны 1 образуется в конденсаторе холодного орошения 2. В этой схеме по сравнению со схемой рис. 100 отсутствует подача орошения в виде жидкого метана из метанового холодильного цикла, и поэтому нет смешения технологического и холодильного потоков, что упрощает условия эксплуатации системы извлечения. Размеры колонн в обоих вариантах схемы (рис. 101) всегда больше, чем ректификационной колонны [c.165]

Результаты сравнения экспериментальных и расчетных динамических характеристик лабораторного насадочного аппарата представлены на рис. 7.24. На этом рисунке приведены два типа расчетных характеристик кривая 1 представляет переходный процесс системы, рассчитанный по предложенной математической модели кривая 2 представляет переходный процесс, рассчитанный по ячеечной модели, структура которой не учитывает распределенности гидродинамической обстановки в аппарате и эффектов обмена между проточными и застойными зонами жидкости. Подача возмущения по расходу жидкости при расчете кривой 2 осуществляется путем мгновенного изменения плотности орошения по всей длине колонны. Указанные допущения в структуре модели (7.141) являются источником значительных расхождений между экспериментальными и рассчитанными по этой модели динамическими характеристиками в области средних частот наблюдается существенная разница в величинах постоянных времени расчетной и экспериментальной кривых отклика, а также сокращение расчетного времени переходного процесса по сравнению с фактическим. Из рис. 7.24 видно, что указанные расхождения значительно меньше для кривой 7, полученной с помощью описанного алгоритма расчета динамики процесса абсорбции. Хорошее соответствие экспериментальных и расчетных кривых 1 по всей полосе частот [c.423]

Исключение обратных потоков пара и жидкости [184 в схеме 7 (схема 6), как ни странно, практически не привело к ухудшению четкости разделения. При этом суммарное количество тепла, подводимого в систему ректификации, снизилось с 9 2,7 до 88,7 МДж, то есть на 4,3 %, эксергия теплоносителей на 1,1 % при числе тарелок в системе 50 и на 3,8 и 2,7 % соответственно при числе их 36. Это объясняется возможностью полезного использования тепла орошений трех колонн предварительного нечеткого разделения в схеме без обратных потоков. По сравнению с остальными схемами с частично связанными потоками последняя схема характеризуется более высокими, на 0,2-2,8 %, содержанием примесей в продуктах разделения, на 4,7-7,8 % количеством тепла, подводимого в систему ректификации. Это связано с тем, что число секций в ней, как и в системе с полностью связанными потоками, по сравнению с остальными схемами возрастает с 14 до 20. Поэтому наиболее оптимальными при [c.8]

Исследования показали, что газоконденсат целесообразно перерабатывать отдельно без смешения с нефтью [132 . В связи с этим для ГП Пермнефтеоргсинтез и Сызранского НПЗ разработаны схемы стабилизации и фракционирования газоконденсата на дизельную и бензиновую фракции с максимальным использованием выводимых из системы потоков тепла и числа тарелок в отгонной секции стабилизатора. Это обеспечивается нагревом сырья совместно с острым орошением стабилизатора (схема 3, рис. 3.3) и использованием тепла конденсации паров с верха колонн для их нагрева, а также подачи части сырья в линию ввода паров с верха стабилизатора в конденсатор (схема 2. рнс. 3.3). По сравнению с обычной схемой (I) они позволяют сушественно снизить энергозатраты и улучшить качество продуктов разделения (табл. 3.13). Две схемы разделения газоконденсата внедрены на ГП Пермнефтеоргсинтез и Сызранском НПЗ. Работа установок после внедрения подтвердила достоверность расчетного аналнза на ЭВМ. На установках стали получать качественные прямогонные бензиновые и легкую дизельную фракции. [c.58]

Для установки разделения бензина на фракции и.к.-65 °С, 65-120 °С, 120-180 С и 180 °С-к.к. Куйбышевского НПЗ разработана схема, отличающаяся от схемы 6, представленной на рис. 1.5, орошением боковой укрепляющей секции жидкостью, стекающей с тарелки ввода паров из нее во вторую колонну. По сравнению со схемой с последовательно-параллельным соединением колонн, новая схема позволяет снизить суммарную величину теплоподвода на 18,3 %, теплоотвода на 21,4 %, содержание примесей в целевых фракциях 65 -1 20 °С и 1 20-180 °С с 22 до 9 %, то есть в 2,4 раза. Новая схема также лишена всех недостатков, присущих системе с полностью связанными потоками. [c.80]

Сравнение систем орошения колонны. Если пары, поднимающиеся с самой верхней тарелки колонны, полностью ожижаются и охлаждаются и часть конденсата возвращается на верх колонны в качестве орошения, то такая система съел1а тепла называется холодным (острым) орошением. При этом парциальный конденсатор выпадает из схемы колонного аппарата и его обогатительный эффект должен быть возмещен дополнительной теоретической тарелкой, позволяющей доводить состав паров Gj до состава Хц ректификата (рис. П1.31). Поэтому при холодном (остром) орошении флегма ga, стекающая с верхней тарелки колонны, играет ту же роль, что и жидкий поток, стекающий из парциального конденсатора в случае, когда орошение осуществляется с его помощью. [c.175]

Преимущество новых схем заключается в возможности похшерживать низкое давление в зоне вывода высококипяших фракций, и использовать тепло конденсации орошений среднекипящих продуктов. В них также исключается множество кипятильников и конденсаторов по сравнению с системами разделения смесей в простых колоннах. Крометого, при разделении многокомпонентных смесей в колонне в определенных зонах как в укрепляющей, так и в отгонной секциях происходит накопление (повышение концентрации) целевых продуктов. Поэтому желательно иметь такую схему, в которой в каждой колонне выводятся боковые погоны как зто предусмотрено в новых схемах. В системе простых колонн и в колоннах предварительного нечеткого разделения сложных колонн с полностью связанными потоками этот принцип нарушается. При этом жидкость, стекающая из укрепляющей секции колонны, или пар, поднимающийся нз отгонной секции, обогащенные целевыми продуктами, опять смешиваются соответственно с жидкой и паровой фазой сырья. Вывод боковых пого-нов второй колонны между вводами их из первой, вследствие проскока примесей через тарелки вывода [344 , обеспечивает снижение энергозатрат на выделение боковых погонов первой колонны или повышение четкости разделения. При необходимости количество потоков питания каждой секции многопоточной колонны может быть увеличено за счет многопоточного ввода каждого бокового погона первой колонны во вторую в паровом, парожидкостном или жидком виде с разными температурами. Осуществление многопоточного ввода и вывода боковых погонов в колоннах приближает их к термодинамически наиболее совершенным за счет обеспечения возможности использования распределенного по колонне подвода и отвода тепла и соответственно улучшения регенерации тепла конечных продуктов разделения и использования хладоагентов и теплоносителей. [c.16]

Экспериментальная проверка изложенной методики определения параметров О VLt модели (7.2) строилась на сравнении опытных кривых распределения времени пребывания, получаемых индикаторными методами и методами гидродинамических возмущений [3, И—14]. На рис. 7.2 и 7.3 изображены в одних и тех же координатах типичные кривые отклика системы, полученные индикаторным и прямым методами. Опыты проводились на насадочной колонне диаметром 150 мм. Насадкой служили кольца Рашига размерами 10x10 и 15x15. Высота слоя насадки составляла 2 м. В качестве двухфазной системы использовалась система воздух—вода. В качестве жидкой фазы применялись также растворы СаС12 в воде различной концентрации и растворы глицерина в воде. Физические свойства жидкой фазы изменялись в следующих пределах плотность — от 1 до 1,4 [г/см ], вязкость — от 1 до 41 СП. Пределы изменения нагрузок по фазам были плотность орошения =227 15 000 кг/м час, нагрузка по газу 6=1050—5200 кг/м час, отношение нагрузок Ы = =0,05- 15. [c.358]

С повышением содержания этилбензола в смешанной ксилольной фракции по сравнению с обычно получаемой рентабельность извлечения этилбензола значительно увеличивается. В табл. 9 показаны преимущества смешанной ксилольной фракции, получаемой на заводе фирмы Косден , по сравнению с равновесными смесями и другими более типичными ксилоль-ными фракциями. Работа установки сверхчеткой ректификации этилбензола в Биг-Спринге доказала возможность промышленного выделения этилбензола из ксилольной фракции, несмотря на то, что разность температур кипения этилбензола и п-ксилола составляет всего 2,2° С. В зависимости от условий для этого разделения требуется 300—360 фактических тарелок, работающих с коэффициентом внутреннего орошения от 60 1 до 80 1. Разделение смеси столь близкокипящих компонентов встретило ряд трудностей, которые нри обычных задачах перегонки отсутствуют или проявляются в значительно меньшей степени. Изменение отклонений от поведения идеальных систем может привести к полному нарушению работы колонны. Кроме того, вследствие большого числа тарелок в колонне весьма значительно гидравлическое сопротивление это вызывает необходимость, чтобы равновесные данные оставались действительными при изменении давлений в сравнительно широком диапазоне. Потребовались обширные лабораторные исследования для определения равновесия разделяемой системы, чтобы по возможности уменьшить опасность нарушения нормальной работы колонны. Наряду с этим необходимо было определить влияние незначительных примесей неароматических углеводородов на четкость разделения. [c.259]

Наилучшая из рассмотренных схем разделения бензина на четыре узкие фракции имеет два существенных недостатка по сравнению с системами разделения в простых колоннах. Это повышение давления в третьей колонне, где выделяется наиболее высококипящая фракция, и ухудшение возможности использования тепла конденсации орошений. В связи с этим были предложены новые, еще более эффективные схемы разделения бензина с выделением с верха первой колонны фр. Н.К.-65 С и подачей остатка ее и бокового погона, выводимого в жидкой фазе из укрепляющей секции (схема 5), в том числе через боковую отпариую (схема б) [184,189], или в паровой фазе из отгонной секции (схема 7), в том числе через боковую укрепляющую секции (схема 8, рис. 1.5) [184,189], во вторую колонну. С верха второй колонны выделяется фр. 65-120 °С, с промежуточного сечения между вводами продуктов из первой колонны фр. 120-180 °С, с низа колонны фр. 180 °С к.к. В этих схемах возможно поддерживать низкое давление во второй колонне, с верха которой выделяется более высококипящая фр. 65-1 20 °С, и частично использовать тепло ее конденсации, например, для первоначального нагрева холодного потока сырья. Схема с выводом бокового погона из первой колонны в жидкой фазе (схема 5) по сравнению с наилучшей из рассмотренных выше схем — последовательно-параллельной схемой разделения бензина на четыре фракции со связанными второй и третьей колоннами (схема 2) при одинаковой величине теплоподвода с горячей струей позволила снизить содержание примесей во фр. 65-120 °С с 10,7 до 9,5 %, во фр. I 20-180 С — с 10,1 до 8,6 %, с отпаркой из бокового погона легких фракций в боковой отпарной секции (схема б) до 7,5 и 6,1 %. Схема с выводом бокового погона в паровой фазе из отгонной секции (схема 7) позволяет снизить содержание указанных примесей до 6,3 и 5,6 %, а через боковую укрепляющую секцию (схема 8, рис. 1.5) до 6,3 и 5,2 % соответственно, то есть почти в 2 раза (см. табл. 1.9). При этом, в связи со снижением температуры выделения фракции 180 С-к.к. с 285 до 235 °С, эксергия теплоносителей снижается на 6,7 % (см. табл. 1.9). [c.15]