Принципиальные схемы абсорбции

Принципиальные схемы абсорбции [c.285]

Рис. 21. Принципиальная схема абсорбции бензольных углеводородов (сырого бензола) из коксового газа

На рис, 3-6 показана принципиальная схема абсорбции в падающей пленке, в которой кожухотрубчатый теплообменник модифицирован таким образом, чтобы в нем одновременно осуществлялся массо- и теплоперенос [1973. Абсорбер с падающей пленкой снабжен переливной трубкой, распределительной системой, обеспечивающей равномерный поток жидкости и газа в каждой трубке. Переливная трубка также должна вызывать вихревое движение жидкости, улучшающее гидродинамическую [c.49]

ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ СХЕМЫ АБСОРБЦИИ [c.262]

РИС. У1-8. Принципиальная схема абсорбции оксидов углерода из конвертированного газа с блокирующей арматурой [c.220]

Фиг. 116. Принципиальная схема абсорбции холодильной установки.

Рис. III-2. Принципиальная схема абсорбции и десорбции хлористого метила при разных давлениях

Принципиальная схема абсорбции СО водным раствором NHg и регенерации отработанной аммиачной воды показана на рис. V-9. [c.234]

Принципиальная схема поточности на комбинированной установке ЭЛОУ — АВТ со вторичной перегонкой бензина производительностью 3 млн. т/год нефти представлена на рис. 53. На этой установке скомбинировано самое большое число технологически и энергетически связанных процессов первичной перегонки нефти ЭЛОУ, атмосферная перегонка нефти, вакуумная перегонка мазута, выщелачивание компонентов светлых нефтепродуктов, абсорбция и десорбция жидких газов, стабилизация легких бензинов, вто- [c.142]

Рнс. 55. Принципиальная схема блока стабилизации и абсорбции на комбинированной установке ЭЛОУ—АВТ (типа А-12/9) [c.150]

Рис. 100. Принципиальная схема секции абсорбции и стабилизации.

Принципиальная схема получения ацетилена с кон центрированием ацетилена абсорбцией метанолом показана на рис. 6, [c.17]

Рис. 6. Принципиальная схема произвол ства ацетилена с концентрированием путем абсорбции метанолом

Принципиальная схема установки разделения углеводородов при помощи масляной абсорбции приведена на рис. 1. Установка состоит из двух секций секции масляной абсорбции а и газофракционирующей секции б. [c.19]

Рис. 1. Принципиальная схема установки разделения углеводородов при помощи масляной абсорбции.

Математическое описание процессов абсорбции в насадочных колоннах. Процесс абсорбции проводится в аппаратах колонного типа. Принципиальная схема процесса с указанием основных потоков газа и жидкости приведена на рис. П-14. [c.87]

Рис. 62. Принципиальная схема отделения абсорбции

На рис.5.2 приводится принципиальная схема и на рис.5.4 линейная схема блока стабилизации и абсорбции комбинированной установки ЭЛОУ-АВТ со вторичной перегонкой бензина (тип А-12/9) производительностью 3 млн.т/год сернистой нефти Ромашкинского месторождения. Смесь легких бензиновых паров и газа из первой ректификационной колонны атмосферной части установки АВТ поступает в емкость для сепарации газа 2. Г аз после отделения от жидкой фазы проходит в абсорбер 9. Абсорбентом служит фракция н.к. - 85 ос, часть которой подается с низа стабилизатора через теплообменники 8. Абсорбентом для абсорбера 2-й ступени служит фракция 140-240 °С атмосферной части основной ректификационной колонны. [c.64]

Принципиальная схема узла абсорбции с предварительным насыщением регенерированного абсорбента сухим газом АОК (I вариант) [c.213]

Принципиальная схема низкотемпературной абсорбции природного газа [c.263]

Рис. 56. Принципиальная схема установки масляной абсорбции.

На большинстве крупных современных отбензинивающих установок на конденсатных месторождениях применяется абсорбционный метод. Принципиальная схема абсорбционной установки мало отличается от схемы абсорбции, применяемой на установках с низким и средним давлениями. Степень извлечения на абсорбционных установках на 10—25% больше, чем на установках со ступенчатой сепарацией. [c.146]

Рис. п-14. Принципиальная схема процесса абсорбции. [c.85]

Принципиальная схема водной очистки от СО представлена на рис. 1У-2. Процесс водной очистки, как и другие процессы физической абсорбции, осуществляется под давлением. Оптимальное значение давления процесса водной абсорбции при проведении конверсии без давления составляет около 2,94 МПа (30 кгс/см2) [6, 7]. [c.118]

Рис. 6-13. Принципиальная схема концентрирования хлора методом абсорбции его,из абгазов четыреххлористым углеродом

Рис 6-15. Принципиальная схема концентрирования хлора абсорбцией его из абгазов водой под давлением [c.339]

Типичная принципиальная схема процесса масляной абсорбции показана на рис. 6.24. [c.322]

Pu . 6.24. Принципиальная схема отбензинивания газа масляной абсорбцией [c.323]

На рис. 5.27 представлена принципиальная схема абсорбци-онно-десорбционной установки с замкнутым циклом по жидкому поглотителю. В абсорбере 1 происходит поглощение компонента (К) из газовой фазы (О) жидким поглотителем (Ь) при атмосферном или повышенном давлении и комнатной температуре. После выхода из абсорбера жидкость с растворенным в ней целевым компонентом проходит подогреватель 5 и через вентиль 7 поступает в ректификационную колонну 2, где происходит десорбция компонента из жидкой фазы (см. гл. 6). Пар целевого компонента из верхней части ректификационной колонны поступает в конденсатор 3, где с помощью охлаждающего агента (М ) конденсируется и затем частично отводится в качестве готового продукта (К), а частично возвращается в колонну 2, что необходимо для ее непрерывной работы (см. гл. 6). [c.403]

Принципиальная схема произвольной структуры —I—разделительного процесса с -1 т фазовыми превращениями— простой перегонкой, ректификацией, отпариванием, абсорбцией, экстракцией и т. п. — может рассматриваться как противоточный каскад из N секций (рис. 1-48). В текущую /-ю секцию могут подаваться паровой // и жидкостной [, потоки сырья, а также паровые и жидкостные потоки, выходящие из произвольной к-и сехции (кФ1) в количестве, пропорциональном коэффициентам распределения потоков и /й. Коэффициенты а к обозначают долю потока, поступающего в секцию / из секции к. В /-ю секцию может подводиться или отводиться из секции тепло в количестве Qj. [c.90]

Далинейшее улучшение процесса разделения катализата риформинга достигается при использовании холодной сепарации газа на I ступени и абсорбции газа стабильным катализатором на II ступени [23]. Принципиальная схема такой установки приведена на рис. 1У-24. Катализат охлаждают и частично конденсируют при 120 °С и направляют в I ступень сепарации, где под давлением 0,97 МПа он разделяется на газовую и жидкую фазы. Газовую фазу компримируют до 1,4 МПа и при 160 °С подают на разделение в абсорбер, на верх которого подают стабильный катализат при 38°С. Разделение катализата по данной схеме обеспечивает получение водородсодержащего газа с концентрацией 81,2% (об.) Нг при снижении зисплуатационных затрат по сравнению со схемой двухступенчатой сепарации на 10—15%. В табл. IV.13 приведены состав и параметры основных потоков блока разделения по схеме, изображенной на рис. 1У-24, на основе которых может быть рассчитан материальный баланс процесса. [c.234]

На рис. 55 приводится принципиальная схема блока стабилизации и абсорбции, используемого на комбинированной установке ЭЛОУ — АВТ со вторичной перегонкой бензина (тип А-12/9) производительностью 3 млн. т/год сернистой нефти Ромашкинского месторождения. Смесь легких бензиновых паров и газа из первой ректификационной колонны атмосферной части установки АВТ поступает в емкость для сепарации газа 2. Газ после отделения от жидкой фазы проходит в абсорбер 9. Абсорбентом служит фракция н. к. — 85 °С, коточая подается с низа стабилизатора через теплообменники 8. Избыток фракции н. к. — 85 °С выводится из системы. Абсорбентом для абсорбера II ступени служит фракция 140—240 °С, выходящая из осксзной ректификационной колонны атмосферной части. Насыщенный абсорбент из абсорбера II ступени насосом подается в основную ректификационную колонну. Сухой газ, выходящий с верха абсорбера II ступени, поступает в топливную сеть завода. Тепло абсорбции во фракционирующем [c.149]

Рис. П-15. Принципиальная схема САР блока абсорбции-десорбции фракциони- рующей части (колонны К4, К5)

Содержание сырого бензола в коксовом газе составляет в среднем 30—35 г/м Извлекают бензольные углеводороды из газа их конденсацией при пониженных температурах, адсорбцией на твердых адсорбентах, абсорбцией при атмосферном или повышенном давлении. Абсорбция используется наиболее широко. На рис. 21 представлена принципиальная технологическая схема абсорбции бензольных углеводородов из коксового газа. В качестве сорбентов используют масла каменноугольного и нефтяного (соляровое масло) происхождения. Имея меньшую молекулярную массу (170—180), каменноугольное поглотительное масло обладает большей поглощающей способностью (каменноугольное масло может поглощать до 2,0—2,5% сырого бензола по сравнб нию с 1,5—2,0% в соляровом масле). Расход подаваемого в абсорберы каменноугольного масла на 1 т коксуемой шихты равен 0,5 м против 0,65 для солярового масла [19, с. 83]. Соответственно меньше расход энергии на перекачивание и нагревание масла. [c.152]

Ма4Аа28бО 4- О2 = 2Ма4Аз20285 + 28 Тяжелые углеводороды удаляют из ОКГ абсорбцией поглотительным маслом (ПМ), а непредельные углеводороды—каталитическим гидрированием. На рис. 9.8 приведена принципиальная схема очистки ОКГ. [c.208]

При использовании бессатураторного производства сульфата аммония пиридиновые основания преимущественно улавливаются во второй ступени абсорбции, где их содержание может поддерживаться на уровне не ниже 40г/дм при той же полноте улавливания, что и в сатураторе, то есть около 90%. И в том, и в другом случае выделение пиридиновых оснований из маточного раствора осуществляется на специальной пиридиновой установке, куда отводится часть раствора, эквивалентная количеству уловленных из газа пиридиновых оснований. Раствор нейтрализуется пароаммиачной смесью, получаемой при выделении аммиака из надсмольной воды. Принципиальная схема пиридиновой установки показана на рис. 8.8. [c.188]

Причем, смешение производится а трубопроводе перед охлаждением смеси, то есть равновесное состояние фаз абсорбции осуществляется в трубопроводе смешения. В технологии используется не адиабатический режим работы, то еаь после смешения в трубопроводе смесь газа и нефти (абсорбента) охлаждается в конденсаторе-холодильнике перед разделением в емкоаи. На рис. 2.1 приведена принципиальная схема процесса стабилизации нефти применительно к концевой ступени сепарации. [c.25]

Принципиальная схема процесса показана на рис. 92 (слева). На десорбцию поступает Ь кмоль1сек жидкости с мольной долей компонента, равной (после абсорбции). Если поглотитель нелетуч, то мольная доля компонента в газовой фазе у=1. Минимальное содержание компонента в десорбированной жидкости соответствует равновесию с газовой фазой, т. е. [c.311]

Рис. 1-1. Принципиальные схемы ректификации паровых (а) и жидких (б) еиесей, абсорбции (в) и десорбции (г) газов

На рис. 11.4 приведена принципиальная схема процесса Ректизол . Очищаемый газ охлаждается до температуры минус 20 °С и поступает в нижнюю часть двухступенчатого абсорбера при давлении около 2 МПа. На первой ступени очистки газ контактирует с основным потоком метанола, охлажденным до минус 70-75 °С. При этом из газа практически полностью удаляются H2S, тяжелые углеводороды, значительное количество СО2 и органических соединений серы. При абсорбции примесей T Nffleparypa метанола повышается [c.667]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология