Стриппинг-процесс получения

Рис. Х-8. Схема автоматизации процесса абсорбции для получения концентрированной соляной кислоты на установке стриппинга

Гликоли высоких концентраций (близкие к 100%) можно получить с помощью вакуума или стриппинг-газа. На рис. 156 представлены исходные данные для расчета процесса регенерации ТЭГ с применением стриппинг-газа и вакуума. В качестве примера приведем данные о влиянии вакуума на концентрацию полученного гликоля при температуре в ребойлере, равной 204,4° С [c.230]

Рис. П-59. Технологическая схема стриппинг-процесса получении карбамида по способу фирмы Стамикарбон и автоматического регулирования процесса

Для получения 1 т чистого хлористого водорода в зависимости от концентрации НС1 в исходной кислоте (30—35% НС1) необходимо пропустить через ректификационную колонну от 8 до 4,5 т кислоты. Практически все легколетучие примеси из этой кислоты перейдут в состав получаемого хлористого водорода. Таким образом, в стриппинг-процессе не происходит очистки хлористого водорода от летучих примесей, а, наоборот, возможно загрязнение ими, до 5—10 раз большее по сравнению с исходной соляной кислотой. [c.504]

На рис. 8-7 приведена схема автоматизации процесса получения высококонцентрированного хлористого водорода (стриппинг-процесса). [c.125]

В связи с этим в последние 10—15 лет абгазную соляную кислоту в больших количествах применяют для получения из нее сухого хлористого водорода методом отпарки (стриппинг-процесс). Сухой газ содержит более 99,5% НС1 и почти свободен от вредных примесей. Иногда для получения концентрированного чистого хлористого водорода отпарке подвергают также синтетическую соляную кислоту. [c.245]

Однако возможности сбыта синтетической соляной кислоты крайне ограничены, что связано главным образом с большим развитием производств хлорорганических продуктов, в которых побочно получаются отходы соляной кислоты. Непосредственное использование абгазов для синтеза хлористого водорода и последующего гидрохлорирования затруднительно, поскольку низкая концентрация получаемого при этом газа обусловливает неустойчивость процесса гидрохлорирования и увеличение потерь целевых продуктов. Во избежание этого для концентрирования газа приходится применять стриппинг-процесс, что усложняет схему производства. Использование абгазов производства жидкого хлора для получения бертолетовой соли и хлората натрия химическим методом ограничено малыми масштабами этих производств. [c.95]

В обычных условиях абсорбцией полученным раствором аммиака удаляют не более 30—50% НгЗ, поэтому необходимо направить на стриппинг часть кислого газа и возвратить в рецикл водный аммиак. Процессы селективного извлечения сероводорода и аммиака представлены на рис. П1-26. Конечным продуктом являются сульфат аммония и газообразный сероводород, который может быть конвертирован в серную кислоту для получения сульфата аммония или в элементарную серу. [c.145]

Фракцию 200—320° С получали из нижнего стриппинга, так как конец кипения сырья для процесса риформинга строго регламентирован, а получение вышеуказанной фракции из среднего стриппинга приводит к повышению конца кипения фракции 140—180° С. При такой схеме работы фракцию 320—350° С проваливали в мазут из-за отсутствия стриппинга для вывода этой фракции, что снижало суммарный отбор светлых нефтепродуктов. [c.66]

Особенность этого процесса заключается в использовании тепла продуктов сгорания для получения водяного пара, подаваемого в кипятильник колонны стриппинга. Производительность установки 28 тыс. т/год НС1. Установки используются для сжигания отходов производства винилхлорида. [c.43]

Поэтому для достижения максимальной производительности стриппинг-установки по чистому хлористому водороду и минимальных удельных затрат энергетических ресурсов на производство целесообразно для получения возможно более концентрированной соляной кислоты донасыщать азеотропную кислоту путем изотермической абсорбции. Однако, как уже было сказано, при этом получается соляная кислота с большим количеством загрязнений. Необходимо учитывать, что в стриппинг-процессе вместе с хлористым водородом будут практически полностью отгоняться все легколетучие примеси, содержащиеся в соляной кислоте, которая поступает на ректификацию. Этому способствует образование низкокипящих азеотропных смесей кислоты со слабо растворимыми в воде органическими примесями. [c.504]

В случае последовательно-параллельного объединения колонн в единую технологическую схему разделения анализа полученной системы может быть проведен путем последовательного расчета каждой из колонн в отдельности, для чего может быть использован любой метод расчета колонн многокомпонентной ректификации, обладающий достаточной скоростью сходимости. Иначе обстоит дело в случае моделирования сложных кохмплексов колонн, в которых каждая из колонн должна рассматриваться во взаимосвязи с другими-Раздельный расчет каждой из колонн, составляющих сложный комплекс, при этом связи с необходимостью последующего уточнения величин и составов потоков, объединяющих колонны, что с одной стороны, возможно лишь для относительно несложных комплексов, какими, например, являются колонны с одной стриппинг-секцией [202, 130], а с другой стороны, даже в этом относительно простом случае для получения решения требуется очень большой объем вычислений. Поэтому наиболее перспективным следует считать разработку таких методов моделирования сложных комплексов колонн, которые основаны на совместном расчете всех колонн, составляющих комплекс. Сложность одновременного расчета всех колонн комплекса определяется двумя основными причинами. Это, во-первых, необходимость совместного решения систем уравнений математического описания всех колонн, и, во-вторых, значительная склонность решения к раскачке , что вызывает определенные трудности, связанные с проблемами обеспечения сходимости процесса решения [130, 268]. [c.66]

Для получения достаточно чистого хлористого водорода необходимо на стриппинг-процесс подавать соляную кислоту, содержащую в 5—10 раз меньше примесей против допускаемых для чистого хлористого водорода. Например, для получения хлористого водорода, содержащего не более 0,01% l , на установке стриппинга, перерабатывающей 30%-ную соляную кислоту, содержание I4 в последней должно быть не выше 0,001%. Поэтому к качеству соляной кислоты, поступающей на ректификацию в стриппинг-установках, всегда предъявляются высокие требования. [c.504]

Предложен вариант схемы переработки разбавленных, богатых парами воды, абгазов, содержащих хлористый водород, в котором предусмотрено поглощение основного количества паров воды из газов в колонне, орошаемой раствором Mg lj. Из схемы на рис. 9-23 вндно, что из осушенного абгаза хлористый водород извлекается путем адиабатической абсорбхщи [67]. Полученная концентрированная соляная кислота перерабатывается на 100%-ный хлористый водород в стриппинг-процессе. Разбавленные растворы Mg lj нейтрализуются и упариваются. [c.510]

Большие объемы абгазной соляной кислоты используют и в производстве хлорорганических про огктов для получения газообразного хлористого водорода его отгонкой (стриппинг-процесс и др,). [c.6]

Для получения гликоля концентрацией более 99% масс, наряду с вакуумной регенерацией широко применяют способ регенерации гликолей с помощью отдувочного газа (стрнппинг-газ), позволяющий получить ДЭГ и ТЭГ концентрацией 99,5—99,9% [14]. Обычно в качестве отдувочного газа используют отбензинен-ный газ, который подают в рибойлер или непосредственно в нижнюю кубовую часть десорбера. Стриппинг-газ уменьшает парциальное давление водяного пара над раствором, что способствует переходу воды из жидкой фазы в паровую. Влияние удельного расхода отдувочного газа на регенерацию триэтиленгликоля показано на рис. П1.12 [14]. Как видно из рисунка, более высокая эффективность регенерации обеспечивается при подаче газа непосредственно в низ десорбера. Количество отдувочного газа определяют по уравнению Кремсера, которое широко используется для расчета процессов абсорбции и десорбции. [c.127]

Раствор из первого разлагателя поступает во второй стриппер, где в ка-стве стриппинг-агента используют диоксид углерода. В аппарат подают ь диоксид углерода, участвующий в процессе. Газовая фаза из второго злагателя поступает в карбаматный конденсатор, в который также подают створ углеаммониевых солей с дистилляции среднего и низкого давления, пло, выделяющееся при конденсации, регенерируют с получением пара зкого давления. Раствор из второго разлагателя направляют на дистилля-ю среднего и низкого давления, а потом на выпарку и грануляцию. [c.277]

Среди процессов сжигания в камерной топке наибольшее применение нашел процесс фирмы Удэ - Хехст. На рис. 2-17 приведена схема этого процесса [72, 73, 76 ]. Хлороргани-ческие отходы распыляют в специальной горелке с помощью сжатого воздуха или пара и сжигают в топке 1 под давлением около 2 10 Па и при температуре 1250°С. Полученный НС1 после охлаждения в закалочном аппарате 2 направляется в охлаждаемый абсорбер с падающей пленкой 3, где происходит абсорбция НС1. В колонне стриппинга-i образуются азеотропная соляная кислота и НС1 (газ) 20%-ную соляную кислоту возвращайт в печь в качестве охлаждающей среды вместо воды, что способствует полному превращению связанного хлора вНС1. [c.43]

Одяовременное получение хлористого этила и 1,2-дихлорэтана из абгазов Стерлитамакского процесса, что позволит исключить систему абсорбции хлористого водорода и разгрузить установку очистки и стриппинга соляной кислоты. Рекомендации для этого имеются и ведется проектирование. [c.155]

Этого недостатка лишены способы электрохимического получения хлорзамещ нных алканов й спиртов с использованием абгазной соляной кислоты [335, 336]. Основное преимущество продесса — возможность использования загрязненной соляной кислоты, т. е. без очистки ее путем отпарки (стриппинга). Кроме того, процесс электролитического получения хлорорганических продуктов.можно проводить 3 бездиафрагменных электролизерах с графитовыми электродами при 40—70°С. Концентрированная абгазная соляная кислотй используется для получения дихлорэтана и дихлврпропана, а разбавленная кислота [c.220]

Баланс хлористого водорода. В ряде производств установки для очистки отходящей соляной кислоты и установки Стриппинг предусмотрены непосредственно с получением основных продуктов, поэтому в отходе получается не соляная кислота, а качественный хлористый водород, который может расходоваться на процессы гидрохлорирования. Таким образом, ресурсы хлористого водорода складываются из ресурсов хлористого водорода, получаемого в отходе от ряда хлорорганических производств на установке Стриппинг из очищенной соляной кислоты и синтетического хлористого водорода. Хлористый. водород имеет два направления использования либо в процессах гидрохлорироваяия (например, на заводе 1 для производства винилхлорида гидрохлорирова-нием ацетилена), либо как дополнительный ресурс очищенной соляной кислоты (учитывается взаимозаменяемость этих продуктов). Хлористый водород относится к нетранспортабельным полупродуктам. Поэтому балансовое соотношение по хлористому водороду записывается в виде равенства. Суммарные ресурсы хлористого водорода, получаемого в отходе, записываются в виде [c.189]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология