Сопротивление тарелок провального типа

Рис. У11-19. Зависимость гидравлического сопротивления тарелки провального типа от скорости газа

Решетчатые тарелки провального типа из труб [7]. С целью повышения производительности и снижения сопротивления провальных тарелок их рабочую часть набирают из труб, которые могут быть расположены параллельными рядами или- свернуты в спираль. В случае не-. обходимости отвода (подвода) тенла по трубам может быть пущен хладоагент (теплоноситель). [c.262]

Высокие эксплуатационные показатели достигаются также на многослойных ситчатых тарелках провального типа. Многослойные ситчатые тарелки представляют собой пакет из 3—5 обычных тарелок, установленных друг относительно друга на расстоянии 30—50 мм, с отверстиями, расположенными соосно на соседних тарелках, диаметры которых увеличиваются по ходу движения газового потока. Такое конструктивное выполнение пакета обеспечивает равномерное расширение газового потока в отверстиях, аналогичное движению газа в диффузорах, благодаря чему и увеличивается производительность, эффективность массопередачи, расширяется диапазон устойчивой работы и уменьшается гидравлическое сопротивление тарелок. [c.256]

Из табл. 1У-19 следует, что при одинаковой глубине регенерации, степени извлечения и удельном расходе пара производительность регенератора с тарелками провального типа вдвое превышает производительность насадочного регенератора. Удельный расход пара в регенераторе с ситчатыми тарелками вследствие большего гидравлического сопротивления несколько превышает расход пара в насадочном регенераторе и регенераторе с провальными тарелками (при прочих равных условиях). [c.202]

Барботажные аппараты имеют более высокое гидравлическое сопротивление по сравнению с насадочными. Например, скруббер с тарелками провального типа, предназначенный для улавливания бензольных углеводородов, имел сопротивление около 400 мм вод. ст. при скорости газа 1,7 м/с [4]. Гидравлическое сопротивление полых форсуночных аппаратов невелико и при скорости газа 0,9—1,2 м/с составляет 55—100 мм вод. ст. [5, 6]. Аппараты с псевдоожиженным слоем насадки характеризуются значительным сопротивлением (50— 70 мм вод. ст. на одну тарелку при скорости воздушного потока 3— 5 м/с) [7,8]. [c.9]

Тарелки провального типа также имеют достаточно хорошие характеристики, несмотря на несколько более низкую эффективность, и могут вполне конкурировать с тарелками других типов, если сопротивление колонны является лимитирующим фактором. [c.218]

Тарелки провального типа. Ректификационные колонны с тарелками провального типа в процессах нефтепереработки пока еще встречаются редко. Однако выявленные на практике технико--экономические показатели (высокая производительность, меньший по сравнению с другими тарелками вес, в некоторых случаях низкие гидравлические сопротивления) свидетельствуют о перспективности этих тарелок. Исследованиями Гипронефтемаша, например, установлено, что применение ситчатой тарелки с отбойными элементами при производительности в 1,5—2 раза большей чем производительность тарелки из 5-образных элементов, позволяет снизить потерю напора до 18 мм вод. ст. Опыт зарубежных заводов подтверждает высокие эксплуатационные качества также решетчатых и других тарелок провального типа. [c.47]

В современных азотнокислотных системах предусматривается трехступенчатая очистка. В первой ступени воздух промывается водой в абсорбере с тарелками провального типа здесь происходит очистка воздуха от пыли и некоторой части газообразных примесей, растворимых в воде. Во второй ступени воздух фильтруется через грубое шерстяное сукно в матерчатых фильтрах. По данным ГИАП, допускаемая нагрузка на 1 м фильтрующей поверхности составляет до 80 м ч воздуха. В последней ступени (в картонных фильтрах) очистке подвергается аммиачно-воздушная смесь. При нагрузке до 80 м 1ч на 1 м фильтрующей поверхности картона марки ФМП-1 сопротивление в начальный период составляет 5— 10 мм вод. ст. Срок службы фильтра от 3 до 12 месяцев. Картонные фильтры применяются для очистки газов при температуре не выше 100° С. [c.69]

Верхняя предельная нагрузка по пару для колонны с решетчатыми тарелками провального типа определяется расходом одной из фаз, при котором происходит захлебывание. Внешне захлебывание проявляется довольно четко сопротивление тарелок резко возрастает, давление в колонне начинает сильно колебаться. Нижняя предельная- нагрузка по пару соответствует сформировавшемуся вспененному слою жидкости на тарелках и определяется началом устойчивой и эффективной работы тарелок и всего аппарата в целом. При очень малых нагрузках по жидкости наблюдается прорыв струй пара через слой жидкости, а при очень больших нагрузках— независимое движение жидкости и пара через различные участки тарелки. Как при слишком малых, так и при слишком больших нагрузках по жидкости работа тарелки малоэффективна, в связи с чем область устойчивой работы ограничивается линиями максимально 2 и минимально 3 допустимых нагрузок по жидкости. [c.142]

Широко применяемые колпачковые тарелки, обладая целы.м рядом преимуществ, не удовлетворяют современную промышленность по производительности, металлоемкости, сопротивлению одной теоретической тарелки. Нормализованные тарелки провального типа, хотя и высокопроизводительные, получили ограниченное применение вследствие низкой эффективности разделения и узкого диапазона рабочих нагрузок. [c.194]

Проведенные нами исследования процесса дистилляции в колонном аппарате с тарелками провального типа показали, что в случае массопередачи, лимитируемой сопротивлением газовой фазы, коэффициент ф не зависит от плотности орошения, но зависит от свободной площади тарелки и свойств жидкости. При этом характер этой зависимости полностью учитывается или диффузионным критерием Прандтля Рг =- (где Цсм — вязкость газовой [c.51]

На основании опытных данных предложены уравнения для определения верхней границы пенного режима на ситчатых тарелках провального типа и уравнения для расчета сопротивления, высоты и удельного веса газо-жидкостного слоя для исследованных систем в пенном режиме. [c.57]

Пределы изменения нагрузок по жидкости и газу. В производственных условиях часто по тем или иным причинам требуется изменение нагрузки по жидкости и газу. Это ведет к изменению режима работы абсорбера, его эффективности и гидравлического сопротивления. Абсорберы некоторых типов (например, насадочные и барботажные с колпачковыми тарелками) могут, однако, удовлетворительно работать в довольно широких пределах изменения нагрузок другие аппараты (например, абсорберы с ситчатыми и провальными тарелками) чувствительнее к изменению нагрузок и могут нормально работать в более узком диапазоне. [c.657]

Определение высоты пены на тарелках колонного аппарата провального типа необ.ходимо для расчета как сопротивления тарелки, так и оценки величины уноса жидкости. [c.105]

Ю. К. Молокановым рассматривалось гидравлическое сопротивление решетчатых и дырчатых тарелок провального типа [102]. Автор исходит из того положения, что общее сопротивление выражается суммой сопротивлений сухой тарелки и сопротивления прохождению жидкости на тарелке. При определении величины первой слагающей учитывается, что в орошаемой тарелке часть щелей т занята стекающей жидкостью. Вторая составляющая является следствием преобразования кинетической энергии газа в потенциальную энергию слоя жидкости, сопротивления течению жидкости через прорези, колебания уровня жидкости на тарелке, наличия сил поверхностного натяжения между паром и жидкостью. [c.111]

Применение тарелок провального типа принципиально возможно как в десорбционной, так и в абсорбционной частях обесфеноливающего аппарата. В зоне поглощения фенолов из пара щелочно-фенолятными растворами ярусы насадки, орошаемые циркулирующим раствором, могут быть заменены провальными тарелками. Если коэффициент полезного действия такой тарелки не ниже 50%, то двумя тарелками при достаточной плотности орошения циркулирующим раствором можно заменить один ярус насадки. Возможность применения тарелок провального типа целесообразно изучить как при десорбции фенолов из воды, так и при абсорбции их из пара. Если сопротивление такого аппарата не будет чрезмерным и на тарелках не будет заметных отложений, то этим путем можно не только повысить эффективность обесфеноливания воды, но и значительно сократить размеры обесфеноливающего скруббера. [c.101]

Рис. 9. Зависи.чость сопротивления тарелок с переливами (а) и тарелок провального типа (б), отнесенного к одной теоретической тарелке

Одним из основных факторов, определяющих качество получаемых продуктов на ГФУ, является правильный выбор способа контакта и его конструктивного оформления. В промышленности применяют различные виды ректификационных тарелок, что объясняется многообразием технологических задач и индивидуальностью химических цроцессов. Контактные устройства должны обеспечивать интенсивный тепло- и массообмен паровой и жидкой фаз, иметь невысокие и одинаковые по площади гидравлические сопротивления. В технологии газоразделения получили распространение колпачковые тарелки с круглыми колпачками, желобчатые и с 5-образными элементами, клапанные, ситчатые, струйные и решетчатые провального типа и др. (рис. 25). Одна из конструкций колпачковой тарелки с круглыми колпачками приведена на рис. 25, а. В металлический диск в определен- [c.111]

Непрерывный процесс десорбции, требующий глубокой степени обработки твердой фазы, целесообразно проводить в противоточном колонном аппарате. Обычно в колонных массообменных аппаратах для системы газ — твердое используются тарелки с перетоками. Возможность использования провальных тарелок для этой системы стала изучаться лишь в последние годы. Между тем они представляют большой интерес для процессов сушки, адсорбции, десорбции и др. Провальные тарелки по сравнению с тарелками других типов, применяемых в колонных аппаратах для массообменных процессов, обладают простотой конструкции, небольшим гидравлическим сопротивлением и допускают большие нагрузки по потокам. Использование провальных тарелок позволяет уменьшить высоту аппарата за счет исключения переточных устройств. [c.95]

В настоящее время выведены уравнения для определения Н на провальных тарелках (стр. 619). Для других типов тарелок достаточно надежные уравнения для определения Н отсутствуют и в этом случае значения п и пг можно найти в зависимости от сопротивления жидкости на тарелке по следующим формулам [c.623]

Остается рассмотреть вопрос о потере напора в провальных тарелках. Как и для других, ранее рассмотренных типов тарелок, общее сопротивление провальной тарелки слагается из трех величин [c.223]

Для процесса выделения ацетилена диметилформамидом при режиме, указанном в табл. VI1-11, было проведено сравнение различных абсорбционно-десорбционных аппаратов. Сравнивались аппараты с двумя типами колпачковых тарелок (площадь колпачков 0,713 и 0,918 м ), с насадкой из колец Рашига и с провальными тарелками. Расчеты показали, что для указанных в табл. VI1-11 соотношений газ жидкость колпачковые тарелки работают в неустойчивой гидродинамической области. Аппараты с насадкой и с провальными тарелками имеют лучшие показатели при данном гидродинамическом режиме, причем сопротивление провальных тарелок примерно такое же, как насадки . [c.357]

Азотно-водяные и воздушно-водяные скрубберы выполняют в виде барботажных аппаратов тарельчатого типа. Целесообразно применять дырчатые провальные тарелки, которые просты в изготовлении, характеризуются низким гидравлическим сопротивлением и хорошим к. п. д. Недостатком их является то, что они требуют постоянства давления газового потока. В установках низкого давления при переключении клапанов регенераторов происходят резкие изменения давлений газовых потоков, поэтому для этих установок применяют тарелки с туннельными колпачками (рис. Н1-3). [c.152]

Нагрузка по раствору на регенератор провального типа составляла 112—139 что соответствовало плотности орошения 56— 70 м 1 м -ч). Глубина регенерации изменялась в интервале 16—20 г СО21 л (при а = 0,14 — 0,17). Из табл. 1У-21 следует, что при одинаковых глубине регенерации, степени извлечения и удельном расходе пара производительность регенератора с тарелками провального типа вдвое превышает производительность насадочного регенератора, работающего с максимальной нагрузкой. Расчеты показывают, что производительность регенератора с провальными тарелками может быть увеличена в 1,5—2 раза. Удельный расход пара в регенераторе с ситчатыми тарелками вследствие большего гидравлического сопротивления несколько превышает расход пара в насадочном регенераторе и регенераторе с провальными тарелками (прн прочих равных условиях). Успешно эксплуатируется промышленный регенератор диаметром 3 ле с тарелками провального типа. [c.151]

Из бесколпачковых тарелок в последние годы нащли применение решетчатые тарелки провального типа и ситчатые тарелки с отбойными элементами. Решетчатые тарелки весьма чувствительны к изменению технологического режима, и поэтому их применяют только в колоннах с устойчивыми постоянными нагрузками. Ситчатые тарелки имеют низкое гидравлическое сопротивление и используются в вакуумных колоннах. [c.127]

В аппаратах же с тарелками провального типа потеря напора в слое жидкости зависит от тех же факторов, что и общее сопротивление тарелки. В этой связи расчет сопротивления провальных тарелок значительно слол -нее переливных и описанная вывхе схематизация в конечном итоге не упрощает решения рассматриваемой задачи. Уравнения, полученные при такой схеме, соответствуют лишь тем экспериментальным данным, для которых определены значения опытных коэффициентов, входящих в эти уравнения. При другом подходе расчетные уравнения получают либо на основе теории подобия, либо в результате обработки экспериментальных данных эмпирическими приемами с использованием в некоторых случаях безразмерных комплексов и симплексов. [c.44]

Изучение гидродинамических режимов работы тарелок показывает, что верхние предельные нагрузки колонн с решетчатыми тарелками провального типа соответствуют таким расходам фаз, при которых происходит захлебывание аппарата вследствие интенсивного роста сопротивления и высоты всиененного слоя жидкости на тарелках. [c.60]

Тарелка Киттеля провального типа (рис. 111-13) состоит из верхней 1 и нижней 2 решеток, расположенных на расстоянии 200—300 мм. Каждая решетка разделена на шесть равных секторов с отверстиями, наклоненными под углом к плоскости сегмента., и обеспечивающими направленное движение жидкости на тарелке. Различное расположение отверстий на секторах позволяет создать на верхней решетке центробежный, а на нижней—центростремительный потоки жидкости, характеризующиеся равномерным распределением по всей плоскости тарелки. Тарелка провального типа не имеет специальных переливных устройств, и жидкость с тарелки на тарелку перетекает через отверстия в решетке. Переток жидкости осуществляется организованно на верхней решетке жидкость проваливается через отверстия, расположенные на периферии, а на нижней — через отверстия в центре диска. Такая оргаиизация слива жидкости значительно улучшает гидродинамическую обстановку па тарелке и снижает общее гидравлическое сопротивление тарелки. [c.96]

Для ре1петчатых тарелок провального типа необходимо равномерное распределение орошения но всей площади тарелки. Решетчатые тарелки устанавливают через 300—600 мм. Производительность у решетчатых тарелок примерно в 1,3 раза больше, чем у колпачковых, а гидравлическое сопротивление и эффективность меньше. [c.145]

Основным преимуществом тарелок провального типа является высокая пропускная способность по газу и простота конструкции. Диапазон устойчивой работы тарелок провального типа, соответствующий равномерному гидродинамическому режиму [17], меньше, чем у насадочных аппаратов. Равномерный режим работы характеризуется сравнительно небольшой зависимостью сопротивления тарелки АР и высоты газожидкостного слоя от скорости газа. При значительном увеличении скорости газа соАротивление резко возрастает (режим захлебывания). Однако на тарелках с большим свободным сечением (примерно больше 22%) даже при значительном увеличении скорости газа сопротивление тарелки незначительно и равномерно повышается. [c.81]

На основе рассмотренной выше модели, отвечающей уравнению (4.42), находится также гидравлическое сопротивление решетчатых и ситчатых тарелок провального типа. Как известно, задержка жидкостй на провальных тарелках определяется в основном расходами и физическими свойствами фаз, поэтому расчетное выражение после соответствующих преобразований, рассмотренных впервые в работе [83], имеет иной вид, чем уравнения для переливных тарелок. Ниже приводится расчетная зависимость для АР из более поздней работы [84] [c.168]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология