Критерии прочности адгезионных соединений

КРИТЕРИИ ПРОЧНОСТИ АДГЕЗИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ [c.49]

Описанные выше методы подготовки поверхности металла, обеспечивая требуемую прочность адгезионного соединения полимера с металлом основы, предшествуют важнейшей технологической операции процесса плакирования — формированию на поверхности полосы полимерного покрытия. При плакировании пленка полимера либо изготавливается непосредственно в агрегате плакирования методами экструзии, каландрирования и т. п., либо используются рулоны готовой пленки (рис. VI. ). Поскольку длина пленки в рулоне конечна и при высоких скоростях плакирования требуется частая перезарядка линии пленкой (иногда с остановкой Линии), а также по ряду других технологических и энергетических критериев первый принцип является более универсальным и обеспечивает большую производительность [20]. [c.183]

Площадь поверхности и оптимальный рельеф поверхности пленок, модифицированных по режимам, приведенным в табл. 2.4, оценивали косвенно, исходя из критерия максимальной прочности адгезионной связи пленки в модельном клеевом соединении. Дальнейшее повышение концентрации частиц на поверхности пленок сверх оптимального увеличивает заданную площадь поверхности, но практически не влияет на прочность адгезионных соединений. [c.121]

Термодинамические соотношения, описывающие адгезию, могут быть использованы л для обоснования критерия максимума адгезии [168]. Для анализа используют в качестве исходных экспериментальные данные, свидетельствующие, что максимальная прочность адгезионного соединения наблюдается для тех систем, для которых межфазная энергия у,, минимальна или равна нулю, что означает, что поверхностные натяжения адгезива и субстрата равны. В случае неравенства этих величин снижение прочности меньше для тех систем, в которых поверхностная энергия субстрата выше поверхностной энергии адгезива. [c.59]

Наибольшее распространение в практике оценки прочности адгезионных соединений получил простейший критерий — среднее разрушающее напряжение, которое определяется как отношение разрушающей нагрузки Рь к площади поверхности склейки 5, когда разрушение происходит по границе. В испытаниях на сдвиг — это отношение сдвиговой нагрузки в момент разрушения к площади склейки, в испытаниях на нормальный отрыв— отношение разрушающей нагрузки (приложенной нормально к плоскости склейки) к площади разрушенной склейки и т. д. В испытаниях на длительную прочность в режиме постоянной нагрузки — то же самое, но еще измеряется и время от нагружения до разрушения. Широкое использование этого критерия в практике испытаний объясняется не только его простотой, но и методическими трудностями измерения каких-либо иных параметров, в частности деформаций тонкого клеевого шва. [c.50]

Обнаруженное различие объектов по степени их полярности свидетельствует о разнице механизмов межфазного взаимодействия. Это может определяться как объемными, так и поверхностными эффектами. Действительно, зависимости прочности адгезионных соединений ряда полимеров от их поверхностной энергии также различаются по знаку угла наклона для полярных и малополярных объектов (см. раздел 2.2.2). Количественно этот случай целесообразно рассмотреть, привлекая в виде оценочного критерия параметр а [357], представляющий собой свободный член най- [c.121]

Критерием прочности таких металлополимерных соединений и устойчивости их к различным внешним воздействиям является толщина промежуточного адгезионного слоя [68]. Зависимость прочности от этого параметр ра экстремальна и имеет максимум. Максимальная прочность при- мерно равна когезионной прочности полимера (рис. 1У.6). [c.125]

В книге описаны применяемые на практике методы испытаний адгезионных соединений, критерии оценки их прочности и деформативности, результаты исследований пограничных слоев, рассматриваются технологические, температурные и другие напряжения, приводятся методы расчета соединений при сдвиге, равномерном и неравномерном отрыве. [c.6]

Читатель, по-видимому, уже понял, почему мы подробно остановились на критериях прочности сплошных сред. Действительно, для адгезионных соединений или дискретных моделей композитов должны применяться общие, а не какие-то специальные критерии прочности. Отличие можно обнаружить лишь в способах применения указанных критериев, что проявляется либо в учете особенностей напряженно-деформированного состояния адгезионных соединений, либо в игнорировании их. [c.49]

Использование критерия средней прочности неявным образом предполагает однородное распределение напряжений на границах в моделях адгезионных соединений. На самом деле напряжения на границе адгезив — субстрат в обычно применяемых для исследований моделях распределены неравномерно. Этой неравномерностью, прежде всего, и объясняется зависимость средней прочности от различных параметров модели. Более того, большинство измеряемых в опыте напряжений в указанных моделях концентрируется вблизи краев, т. е. имеет место краевой эффект концентрации напряжений, подобный тому, что наблюдается в вершинах трещин. [c.51]

Имеются данные, что при кратковременных испытаниях адгезионных соединений с постоянной скоростью нагружения, используя критерий Бейли,. можно рассчитать константы уравнения Журкова для длительной прочности. Например, эксперименты по длительной прочности соединений полиэфирной смолы со сталью при равномерном отрыве подчиняются последнему уравнению с теми же значениями констант. Известны другие [c.193]

Итак, энергия активации процесса разрушения адгезионных соединений не может служить однозначным критерием эффективности межфазного взаимодействия. Такой вывод подтверждается результатами измерения этого параметра из аппроксимируемых [16] уравнениями аррениусовского типа температурных зависимостей прочности различных аутогезионных (табл. 9) и адгезионных соединений [c.106]

Для стадии отверждения РИФ-процесса можно построить [267] зависимость предельного времени раскрытия формы (время достижения минимальной степени превращения в объеме полости) от критерия Дамкеллера, а также зависимость максимального значения температуры в форме от критерия Дамкеллера при разных уровнях температуры стенок. Подобный подход использован при моделировании заполнения полости в случае применения РИФ-процесса для изготовления тонких покрытий. Предполагается, что на стадии заполнения одним из основных факторов, влияющих на прочность адгезионного соединения, является степень превращения реакционного состава в момент контакта с твердой поверхностью. Приняв определенное предельное значение степени превращения Рпр, при превышении которого качество покрытия ниже требуемого, на основе математической модели для конкретного состава построены диаграммы, определяющие зависимости предельных значений критерия Дамкеллера от обратной величины критерия Гретца (см. рис. 4.56) при разных уровнях температуры формы и при разной начальной температуре. [c.187]

Адгезионная способность а-цианакрилатов, как отмечалось выше, должна быть связана также с внутрифазными характеристиками адгезивов. В качестве такой характеристики наиболее очевидно использование модуля упругости при сжатии Е ж, значение которого согласно данным работы [318] чувствительнее к изменению химической природы полицианакрилатов, чем температуры их стеклования. Действительно, подобно Рсд с о прямо коррелируют и сж [307], что подтверждает справедливость исходных соображений. Однозначность такой зависимости, изображенной на рис. 13, следует также из рис. 14, где в качестве критерия адгезионной способности а-цианакрилатов использованы экспериментальные значения [305, 306] прочности клеевых соединений. Линейность функции Рсд (-Есж) прямо свидетельствует о когезионном характере разрушения адгезионных соединений, т. е. по сути, — о достаточно высокой адгезионной способности а-цианакрилатов. [c.85]

Изложены основы механики адгезионных соединений, методы их засчета и испытаний, а также способы прогнозирования долговечности. Большое внимание уделено критериям оценки прочности и деформатив-иости адгезионных соединений. У [c.2]

Согласно простейшей адгезионной теории трения, предложенной Боуденом, как было показано ранее, коэффициент трения определяется отношением з/р. Если металл заметно не упрочняется, то сдвиговая прочность з в поверхности контакта грубо равна критическому напряжению сдвига т данного металла. Давление р, при котором наблюдается пластическое течение, в общем случае, как было установлено Тейбором [16], равно примерно 5т. Таким образом / 0,2. В экспериментах же на воздухе для большинства металлов / = 1. Куртни-Пра и Айзнер [17] установили причину расхождения данных. Они показали, что при трении полусферы по плоской поверхности, действие тангенциальной силы вызывает увеличение размера соединения до начала скольжения, так что фактическая площадь контакта может увеличиваться в три или четыре раза. Боуден и Тейбор [18] объяснили этот эффект на основании теории пластичности. Так как пластическое течение узла обусловлено совокупностью эффектов, вызванных нормальными р и тангенциальными напряжениями, то критерий пластического течения может быть записан в следующем виде [c.10]

Сдвиг при растяжении (сжатии) соединения пластин внахлестку. Схема соединения представлена в табл. 3.2, п. 5. Приведем окончательную формулу для Тср, полученную в [26] для одномерного напряженного состояния. Когда в качестве критерия разрушения принято условие достижения максимальным касательным напряжением в пограничном слое значения сдвиговой адгезионной прочности Тадг." [c.101]

Для оценки адгезионной прочности панелей, покрытых ППУ, можно предложить в качестве количественного критерия коэффициент прочности соединения а, понимая под ним отношение предельной нагрузки, при которой начинает разрушаться или отслаиваться ППУ, к разрушающей нагрузке панели в целом. Коэффициент прочности соединения а при испытаниях на сдвиг составляет примерно 0,96—1,0, на сжатие — 0,9—1,0. Значение а зависит от таких технологических факторов, как способ подготовки к напылению и температура обрабатываемой поверхности. Значительное повышение удельной прочности пенополиуретановых покрытий можно обеспечить структурным армированием за счет введения коротких стекловолокон в исходную композицию. ВНИИСС проводит исследования по использованию в этих целях алюмобромосиликатного стекла с длиной волокон 200 мкм и диаметром 7 мкм. [c.85]