Течение однокомпонентного газа

Течение однокомпонентного газа [c.63]

Построение такой модели здесь будет производиться поэтапно. Вначале описывается модель транспортирования однокомпонентного газа. При этом рассматривается произвольный объем сплошной среды V, ограниченный замкнутой поверхностью. Как известно, для этого объема в случае течения однокомпонентного газа выполняются законы сохранения массы, количества движения и энергии, которые записываются в виде [c.63]

В случае реакций с достаточно большими энергиями активации зависимость скорости реакции от температуры настолько сильна, что, по-видимому, почти вся теплота реакции выделяется в тонком слое на некотором расстоянии от поверхности капли. В таких случаях оказывается вполне разумным предположение о том, что реакция протекает в газовой фазе на некоторой сферической поверхности. Если кривизна этой поверхности настолько мала, что не влияет на скорость горения, то эта поверхность располагается там, где скорость течения непрореагировавшего газа равна скорости ламинарного горения смеси. Позднее будет видно, что. эта гипотеза позволяет весьма просто получить правдоподобное выражение для массовой скорости горения капли однокомпонентного топлива, связывающее эту скорость с известной скоростью ламинарного пламени. [c.313]

В противоположном случае, когда длина свободного пробега превышает диаметр поры, наступает режим кнудсеновского течения [1]. В этом режиме сопротивление переносу возникает благодаря столкновению молекул газа со стенками пор, присутствие других газов не влияет на диффузию данной компоненты. Если же в порах находится однокомпонентный газ, то следует говорить уже не о диффузии, а о течении газа. [c.180]

Исходя из предположения об изоэнтропическом процессе течения идеализированного газа по ТГ и постоянства плотности газа по объему, проинтегрируем уравнение неразрывности (2.36а) для однокомпонентного газа [c.428]

Конденсация внутри горизонтальных труб. Последовательность расчета такая же, как и в случае конденсации внутри вертикальных труб при движении пара сверху вниз, за исключением того, что для стратифицированного потока используются уравнения (15) и (16), 3.4.4, и не рассчитывается зона переохлаждения. Многоходовое течение возможно при конденсации однокомпонентного пара, но применение П-образных труб может привести к снижению производительности. Большое число ходов не рекомендуется применять при конденсации смесей из-за возможной сепарации конденсата между ходами. Расчет смесей с не-конденсируемыми газами связан с большими трудностями вычисления. [c.67]

Обратимые процессы являются двусторонними, т. е., начиная протекать в одном направлении, они потом идут в обоих направлениях (за счет взаимодействия продуктов реакции). При определенных условиях (р, Т, С ) они протекают в одном направлении, при иных — в противоположном. Течение обратимых процессов завершается установлением истинного равновесия. В момент равновесия скорости противоположно идущих процессов одинаковы. Так, при фазовом равновесии в однокомпонентных (жидкость — газ, кристалл — жидкость, кристалл — газ, две сосуществующие кристаллические модификации и т. д.), в двухкомпонентных (растворяемый кристалл или газ — насыщенный им раствор и т. д.) и в более сложных системах выравнивается темп перехода вещества из одной фазы в другую. Для химических реакций равновесию отвечает равенство скоростей прямого и обратного процессов, например, в реакции [c.104]

Рассмотрев движение, вызванное диффузией молекул газа с одинаковым молекулярным весом, и обсудив процесс самодиффузии, роль которой повышается при наличии градиента давления, в однокомпонентном течении газов, необходимо теперь возвратиться к проблеме диффузии при постоянном общем давлении в бинарной смеси газов разных молекулярных весов. [c.92]

Как уже сказано, движение активного комплекса вдоль координаты реакции рассматривается как движение частицы однокомпонентного одноатомного идеального газа, имеющей некоторую эффективную массу т . Предполагается, что такая одноатомная частица в течение некоторого интервала времени находится на вершине потенциального барьера в одномерном потенциальном ящике, расстояние между стенками которого равно б. Напомним, что внутри такого ящика потенциальная энергия частицы постоянна, а на границах она бесконечно велика. Это означает, что частица не может выходить из потенциального ящика. Энергия поступательного движения частицы идеального газа в таком ящике принимает дискретные значения. Уровни энергии равны [c.114]

Диоксиды свинца и марганца также можно применять как вулканизующие агенты в однокомпонентных герметиках [116], но в этом случае все компоненты композиции должны быть предварительно высушены до содержания влаги 0,1%- Сушку МпОг проводят при 120 °С и остаточном давлении 2,66 кПа в течение суток, затем в атмосфере сухого инертного газа переносят в склянки. с винтовым затвором, снабженные патроном, наполненным молекулярными ситами. Полисульфидный олигомер и наполнитель также высушивают при 50—70 °С и остаточном давлении 6,65 кПа в течение 8 ч. Смешанные в атмосфере сухого инертного газа компоненты смеси упаковывают в тубы или патроны для хранения. Содержание диоксида марганца в таких герметиках составляет 2—20 ч. (масс.). При 20 °С и относительной влажности воздуха 65% пленка вулка-низата образуется через 2 ч, а через 2 сут твердость герметика по ТМ-2 составляет 10—15 и возрастает в 2 раза через [c.49]

В жидком однокомпонентном топливе всегда могут образоваться пузырьки воздуха или газа. Эти пузырьки при резком сжатии жидкости за счет повышения давления или гидравлического удара при течении по трубопроводу будут в свою очередь сжиматься, а быстрое сжатие газа всегда сопровождается повышением температуры, что может вызвать самовоспламенение топлива. Таким образом, наличие газовых пузырьков, контактирующих с однокомпонентным топливом в топливных коммуникациях или в резервуаре, в сочетании с резким повышением давления при механических ударах или перекрытии клапанов, может явиться причиной взрывного разложения однокомпонентного топлива. В связи с этим должна учитываться чувствительность однокомпонентных топлив к воздействию резкого повышения давления. Для этих целей была разработана установка для оценки чувствительности однокомпонентных топлив к резкому повышению давления. Эта установка включает приспособление, при помощи которого почти мгновенно создается высокое давление, действующее на образец однокомпонентного топлива, находящегося в контакте с газовым пузырьком. Установка оснащена аппаратурой для замера необходимых параметров. [c.325]

Из формулы (10) можно получить простую формулу для явного выражения (а следовательно, и для /,р) в случае течения однокомпонентного газа с постоянной удельной теплоемкостью в сопле. В этом случае h = onst -f СрТ, следовательно, hg — = СрТц (1 — Т г/ о)- Вместо температуры обычно удобнее пользоваться давлением поскольку в задачах, связанных с ракетными двигателями, атмосферное давление, которому выше была равна величина Ра обычно считается заданным. Для изэнтропичес-кого течения (см. уравнение (9)) однокомпонентного [c.97]

В итоге для различных случаев течения газа с различными физико-химическими процессами на границе (аккомодация импульса и энергии однокомпонентного газа, испарение вещества поверхности в многокомпонентную смесь, гетерогенные химические реакции, колебательная многотемпературная релаксация и т. д.) получим [15 — 22] [c.112]

Тогда (если граничные условия для скорости подобны) распределение скорости в потоке смеси можно принять таким же, каким оно было бы при течении однородной среды (например, однокомпонентного газа). Важно подчеркнуть, что, по существу, мы говорим о трех случаях течения среды. Первый случай относится к чистому массообмену (изотермическое течение смеси компонентов). При этом требуется найти только потоки массы компонентов. Второй случай — чистый теплообмен. Он соответствует совместному процессу тепло- и массообмена (при этом массообмен не влияет на теплообмен). Третий случай — теплообмен без всякого массообмена, т.е. тот вид теплообмена, который мы рассматривали в предыдущих главах. Согласно принятым допущениям, для первых двух случаев вязкость смеси ц onst. Предполагается, что и в третьем случае ц onst. Свободная конвекция, возникающая из-за того, что равнодействующая сил тяжести и Архимеда отлична от нуля, в уравнении движения учитывается величиной (р - po)g (см. 14.4), которая в указанном третьем случае равна взятой со знаком минус величине (3(Г - Tq), где 3 — коэффициент объемного расщирения. Так как мы приняли, что изменения температуры и концентрации малы, то Ар р и АТ Т. [c.390]

Итак, уравнения (4.11, 4.13, 4.14 - 4.17, 4.19 - 4.21) описывают нестационарное неизотермическое турбулентное течение однокомпонентного сжимаемого совершенного газа. В результате их решения мы получаем осредненные значения для полей скоростей, давлений, температур и плотностей. Если для удобства записи отбросить черту над ос-редненными значениями и считать, что под осреднением векторной величины понимается осреднение ее компонент, то систему (4.11, 4.13, 4.14 - 4.17, 4.19 - 4.21) можно переписать в виде [c.356]

В литературе отсутствуют работы по изучению несимметричных эффектов при горении капель однокомпонент-ного топлива, связанных с вынужденной или естественной конвекцией, поэтому рассмотрение будет ограничено случаями сферической симметрии. При этом единственной независимой переменной, входящей в уравнения, описывающие течение газа, является координата г — расстояние от центра капли. Эксперименты показывают, что в случае капель однокомнонентного топлива естественная конвекция производит значительно менынее искажение зоны пламени, чем в случае капель горючего в атмосфере окислителя. Можно, следовательно, заключить, что в случае однокомпонентных топлив конвекция играет небольшую роль. [c.309]

Основные характеристики однокомпонентных топлив. Однокомпонентное топливо представляет собой химически чистую жидкость, в которой может происходить экзотермическая реакция с выделением газообразных продуктов сгорания. Скорость разложения нолноценного однокомпонентного топлива должна быть, очевидно, пренебрежимо малой при температуре его хранения. В течение установившегося разложения переход тепла и вещества из зоны реакции происходит при скорости, достаточной для поддержания процессов разложения. Ракетные двигатели, работающие на однокомпонентном топливе, имеют некоторые явные преимущества перед двигателями, работающими на двухкомпонентном топливе. Эти преимущества следующие 1) Для работы на однокомпонентном топливе требуется один топливный бак с единственной системой подачи топлива. Достигаемая таким образом простота конструкции весьма желательна в тех случаях, когда не требуются повышенные характеристики, как, например, в генераторах газа и вспомогательных агрегатах. 2) Впрыскивание топлива весьма несложно, так как пе требуется организации точного соударения топливных струй для однородного перемешивания. 3) Режим двигателя, работающего на однокомпонентном топливе, менее подвержен изменениям при изменении температуры. В двигателе, работающем па двухкомпонептном топливе, изменение температуры может вызвать неодинаковые изменения плотностей горючего и окислителя. Для данного объема впрыснутой жидкости эти изменения нлотности влияют на отношение расходов горючего и окислителя, при котором работает двигатель, так как скорости впрыскивания горючего и окислителя изменяются по-разному. В результате этого бак одного компонента топлива будет опорожняться раньше, чем бак другого, и оставшийся компонент окажется лишним. 4) Наконец, нри применении однокомпонентного топлива упрощается обслуживание двигателя, так как [c.409]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология