Определение размеров футеровки

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ФУТЕРОВКИ [c.48]

При определении размеров печи следует учитывать, что степень черноты огнеупорных материалов и степень развития футеровки, оказывая некоторе влияние на условия теплообмена, являются факторами второстепенной значимости, и поэтому выбор огнеупоров и размеров рабочего пространства следует осуществлять исходя из других конструктивных и эксплуатационных соображений. [c.83]

При определении размеров дымовых каналов предварительно задаются наружным диаметром печи (см. табл. 11.1) и принимают толщину стенок фасонных кирпичей (рис. 11.9), футеровки печи бф и обечайки боб- Скорость движения дымовых газов не должна превышать 10 м/с. [c.326]

При определении размеров аппарата необходимо учесть наличие внутренней футеровки. [c.387]

Определение толщины футеровки. Общая толщина футеровки зависит от толщины огне- или кислотоупорного слоя и толщины теплоизоляционного слоя. Она также зависит от температуры внутренней и наружной поверхностей печи, от температуры окружающей среды, а также от размеров стандартного огнеупорного теплоизоляционного кирпича при футеровке кирпичами. [c.300]

Отходы органических веществ перед подачей в топочную камеру смешивают в определенной пропорции с воздухом. Поэтому рабочая температура в топочной камере должна быть на 150—250 °С выше температуры самовоспламенения наиболее термически стабильного компонента. Присутствие в отходах неорганических примесей также влияет на рабочую температуру топки. Высокие температуры в топочных камерах повышают стоимость огнеупорной футеровки печи. В то же время снижение температуры путем подачи избытка воздуха приводит к росту объема дымовых газов, что влечет за собой увеличение размеров печи. [c.135]

Реальную толщину футеровки выбирают так, чтобы она была близка к экономически целесообразной однако практически приходится учитывать строительные и технологические функции футеровки. При использовании для футеровки кирпича толщина футеровки, кроме того, должна быть кратной размерам кирпича. Вследствие-этого в практике установились определенные нормативы для выбора [c.250]

Для определения допускаемого объема камеры из этого соотношения значение / (у) для конкретных геометрических размеров и механических свойств футеровки крышки определяется по кривой / на рис. 92. Можно также воспользоваться приближенным аналитическим представлением функции / (у) [c.269]

Даже при однотипных процессах аппараты, как правило, имеют в каждом отдельном случае определенные конструктивные особенности различаются между собой основными размерами, имеют разную толщину стенок, изготовлены из различных материалов, отличаются нали чием или отсутствием специальных внутренних устройств и антикоррозийных покрытий (облицовка легированной сталью или неметаллическими материалами, футеровка неметаллическими материалами, покрытие специальными лаками и эмалями), пмеют различное расположение и размеры технологических штуцеров, люков и т. д. [c.3]

Порошкообразная, частично или полностью гранулированная сырьевая смесь, удерживаемая силами трения на поверхности футеровки, поднимается при вращении печи до тех пор, пока частички ее не достигнут плоскости, образующей,с горизонталью угол, приближающийся к углу естественного откоса. Достигнув этого уровня, частички материала скатываются под действием силы тяжести по плоскости, образованной материалом. Тот отрезок времени, в течение которого частичка, начав движение из какой-то определенной точки, вновь придет в точно такое же положение, но продвинувшись при этом на определенное расстояние вперед, условно называют полным циклом движения. В течение одного цикла движения каждая частичка обжигаемой сырьевой смеси один раз находится на поверхности слоя материала и, следовательно, непосредственно соприкасается с дымовыми газами лишь на протяжении очень небольшого отрезка времени. Все остальное время частичка находится в толще слоя материала. Продолжительность полного цикла движения частиц и период их пребывания на поверхности слоя и в контакте с футеровкой зависят от коэффициента заполнения печи материалом, числа оборотов печи, а также от диаметра печи и размеров самих частиц. [c.249]

Была разработана методика определения нормальных характеристик — зависимостей производительности, дисперсности и энергозатрат от конструктивных размеров элементов помольных камер, от давления, расхода и температуры энергоносителя, твердости измельчаемого материала и футеровки и др. Принятая методика позволила во многих случаях ограничиться взвешиванием полученного продукта и изношенных деталей, измерением их линейных величин, дисперсности продукта, регистрацией расхода энергоносителя. Все эти измерения просты и достаточно точны. [c.139]

Блоки из кислотоупорного бетона. Блоки из кислотоупорного бетона при определенных условиях эксплуатации заменяют футеровку мелкими штучными материалами, что способствует индустриализации антикоррозионных футеровочных работ. Блоки изготавливают из кислотоупорного бетона в специальных формах или опалубке в зависимости от их размеров с последующей термообработкой. В состав бетона для блоков входят в качестве наполнителя — щебень, песок и тонкомолотая добавка в качестве вяжущего — жидкое стекло и как ускоритель твердения — кремнефтористый натрий. Кислотостойкость наполнителя должна быть не менее 96 /о (по ГОСТ 473—53). Предел наибольшей крупности щебня зависит от размера блоков, но не должен превышать /з наименьшего размера блоков (например, для блоков со стороной менее 150—200 мм). Примерный подбор гранулометрического состава крупных кислотоупорных наполнителей в количестве 75 о от веса бетона показан в табл. 8. [c.20]

Кожух печи должен быть П0л юстью смонтирован и отцентрован. Кроме того, производят прокрутку печи для выявления надежности и правильности монтажа механизмов вращения. С внутренней стороны кожух печи очищают от всех монтажных приспособлений и наплывов сварочных швов. В проекте производства работ должен быть решен вопрос о количестве поворотов печи в зависимости от ее диаметра, вида футеровки, раствора и метода крепления футеровки, длины захваток и последовательности работ. Длину захватки выбирают с таким расчетом, чтобы на протяжении каждой из них укладывался огнеупор определенного вида, формы и размеров (табл. II). [c.95]

Располагая данными по теплопроводности и температуропроводности материалов реактора, футеровки и шихты и зная геометрические размеры реактора, можно, кроме того, для реакторов простых конфигураций оценить скорость возрастания температуры в определенных участках щихты и найти (приближенно) оптимальную скорость нагрева. [c.355]

Уравнение (6-9) позволяет для уже работающей или спроектированной печи, для которой известны материал и размеры нагревателей, изделий и футеровки, а также температура нагрева изделий I2, определить температуру нагревателя t, тем самым проверив его стойкость. Для вновь проектируемой печи, для которой необходимо по выбранному допустимому температурному перепаду нагреватель — изделие (т. е. по выбранной максимально допустимой или рекомендуемой температуре нагревателя) сконструировать нагревательные элементы, нужно дать методику определения допустимой удельной поверхностной мощности нагревателя, представляющей собой от- [c.200]

Производительность же вращающейся печи данных размеров при нормализации и равенстве всех других указанных параметров в основном определяется ее тепловой мощностью, измеряемой количеством условного топлива, которое может быть сожжено в ней в течение 1 ч, и удельным расходом топлива на 1 кг керамзита. При этом чем больше может быть сожжено топлива в печи при нормальных условиях ее работы, а также чем меньше расход топлива на обжиг 1 кг керамзита, тем выше производительность печи. Для данных размеров вращающейся печи и заданной ее производительности тепловая мощность, а следовательно, объем топочного пространства и длина зоны горения, в основном его определяющая, должны быть вполне определенными. При укорочении факела горения тепловую мощность можно сохранить лишь за счет повышения температуры факела горения, что приведет к концентрированному нагреву материала и футеровки на узком отрезке длины печи и свариванию керамзита. Удлинение факела горения при сохранении его температуры и прежней загрузки приводит к повышению тепловой мощности печи, изменениям в распределении зон печи, нарушению кривой обжига керамзита и может иметь следствием преждевременный пережог материала в керамический черепок до его вспучивания на керамзит. [c.176]

Определение размеров плавильного объема завнсит от отношения диаметра распада электродов Dp к диаметру плавильного пространства на уровне откосов Dan, которое рекомендуется принимать равным Al = DpIDan < 0.35. Высоту боковой стены плавильного пространства рекомендуется принимать для печей с основной футеровкой равной Лет = (0,40ч-0,55) Вал, а для печей с кислой футеровкой Лет = (0,454-0,60) D n- [c.188]

Определение размеров плавильного объема зависит от отношения диаметра распада электродов Ор к диаметру плавильного пространства на уровне откосов Одл. которое рекомендуется принимать равным Ах — ВрЮал < 0,35. Высоту боковой стены плавильного пространства Лот рекомендуется принимать для печей с основной футеровкой равной йот = (0,40-г-0,55) Оал> а для печей с кислой футеровкой Лот = (0,45-5-0,60) Dця [c.188]

Рис. 28. Неразъемные днища [67]. а -точеное днище в литой болванке (неограниченное давление, внутренний диаметр аппарата до 150 — 200 л<л1, температура зависит от выбора металла, твердые коррозионностойкие сплавы с обычной футеровкой или с гальванопокрытием, достаточная площадь для монтажа коммуникационных линий, простота конструкции и изготовления) б —кованое днище (неограниченное давление, внутренний диаметр аппарата 150—1800 мм, температура ограничивается только выбором металла, без футеровки или с гальванопокрытием, достаточная площадь для монтажа коммуникационных линий, расчет прост, высокая стоимость оборудования, необходимого для изготовления) в—приварное плоское днище (давление до 70—135 ат, внутренний диаметр аппарата до 150 мм, днище непригодно для работы при высокой температуре, без футеровки и с футеровкой из листового металла, ограниченная площадь для вспомогательных отверстий, простота расчета и изготовления) г—сферическое днище, приваренное встык (давление до 650— 1000 ат, диаметр аппарата ограничен, толщина стенки не больше 150 мм, температура лимитируется выбором металла для сварки, цельная конструкция только при небольших размерах аппарата. площадь для вспомогательнык отверстий зависит от расчета, расчет и изготовление просты, для каждого определенного давления в продаже имеются трубы соответствующего размера).

Характер движения порошкообразного материала по длине печи усложняется явлением скольжения материала по поверхности футеровки, фракционированием материала и различной скоростью движения частиц различных размеров. Средняя скорость движения частиц разного размера, определенная методом радиоактивных индикаторов ( меченых атомов — °La) , на различных участках вращающейся печи 5X185 м составляла 0,5—3 м/мин, однако в отдельных случаях на узких участках исследователи отмечали скорости движения порядка 5—17 м/мин. Наиболее быстро перемещается материал в зоне декарбонизации, поскольку выделяющийся в большом количестве СОг аэрирует порошкообразную шихту, придавая ей способность течь. Достаточно быстро движется он [c.249]

Указанная методика предполагает ознакомление с проектной, технической документацией по трубам и технологическими данными работы предприятия. Обследование включает визуальный осмотр с ходовой лестницы и светофорных площадок (а в некоторых случаях — с подвесных люлек) стволов труб взятие проб бетона размером 30X40 см на всю толщу ствола и кладки футеровки с раствором испытание образцов и определение структуры бетона. [c.3]

В топках рассматриваемых конструкций пламенное сжигание газового или жидкого топлива происходит тогда, когда оно вносится газовоэдушным потоком и транспортируется через камеру горения топки во взвешенном состоянии. Пламенный процесс можно разделить на два вида спокойный и циклонный, где смесеобразование осуществляется в закрученном потоке газов. Видимое пламя представляет собой светящийся поток раскаленных газов. Пламя свободной струи имеет определенную геометрическую форму н должно быть соизмеримо с камерой горения топки. Несоответствие размеров приводит к снижению КПД топки, ухудшению стойкости материала футеровки, загрязнению окружающей среды из-за неполноты сгорания или неонравданно малых тепловых напряжений. [c.18]

После выбора основных геометрических размеров определение тепловых потерь через футеровку дуговой печи не представляет затруднений. Расчет тепловых потерь производится. принципиально так же, как и для печей сопротивления, с той лишь разницей, что в расчет потерь через боковые стенки и через свод вводится 75% полной толщины огнеупорной кладки, потому что огнеупорная кладка стен и свода к концу кампании печи выгорает приблизительно наполовину, и если этого не учитывать, то расчетные тепловые потери будут меньше фа.ктических средних потерь. [c.260]

Так сваркой изготавливают сосуды из винипласта диаметром от 250 до 1400 мм, применяемые при температурах от О до 40° С и давлении не выше 0,4 кГ1см в промышленных и лабораторных установках химической промышленности и смежных с ней производств (типы, параметры и основные размеры сосудов указаны в нормали машиностроения НМ 3207—62). Сварка применяется для изготовления различной футеровки из винипласта, поливинилхлоридного пластиката, полиэтилена, полиметилметакрилата для металлических, железобетонных и других сосудов и аппаратов. Сваркой заготовок из пленочных материалов изготавливают мешки для удобрений, чехлы для консервации оборудования и другие изделия. В большинстве случаев сварные соединения превосходят клеевые по прочности, быстроте выполнения и возможности механизации и автоматизации процесса. Прочность правильно выполненного сварного соединения составляет не менее 70% от прочности самого материала. Для сварки необходимо нагреть свариваемые части заготовок до определенной температуры их. вязко-текучего состояния [c.368]

В мельнице же с конической бронефут еровкой сортировка мелющих тел (при правильном сочетании скорости вращения мельницы и характера поверхности футеровки) может оставаться практически постоянной, но гранулометрический состав клинкера и его сопротивление размолу будут все же переменными величинами. Особенно большие колебания наблюдаются в гранулометрическом составе. Если клинкер подвергать дроблению, то гранулометрический состав его будет примерно постоянным или при наличии мелочи наиболее крупные фракции не превысят заданного размера. Но на практике на многих заводах предварительное дробление клинкера не нашло при ле-нения. Поэтому нри значительккк колебаниях гранулометрического состава клинкера совмещение грубого и среднего измельчения в одной камере создает определенные трудности в работе мельницы, вследствие чего требуется особый подбор ассортимента загрузки. [c.194]

Методика института Меха-нобчермет. Для определения измельчаемости железосодержащих руд [74 ] используется шаровая мельница с барабаном размером О X - = 360x290 мм и рабочим объемом 30 дм , для мелкозернистых пром-продуктов — шаровая мельница 0x1- = = 300x200 мм и рабочим объемом 14 дм . Футеровка гладкая, частота вращения барабана соответственно 55 и 65 мин , шаровая загрузка 35 % от объема барабана и равна соответственно 48 и 24 кг. Диаметр шаров в мельницах соответственно 80 и 40 мм. Содержание твердого по массе при измельчении проб руды 80 %, промпродуктов 60 %. Масса навески проб определяется по формуле [75] [c.273]

Определение измельчаемости в стержневой мельнице проводится аналогично предыдущему. Для опытов используется мельница размером В х Ь = 305x610 мм с волновой футеровкой (я = 46 мин или г з = 77,3 % масса 6 стержней диаметром 31,2 мм и 2 стержня диаметром 44,4 мм — 33,38 кг). Объем исходной навески пробы, уплотненной встряхиванием, 1250 см , крупность 12,7 мм. Измельчение сухое в имитированном замкнутом цикле. [c.278]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология