Тепловые потери, определение

Рис. 1У-3. Номограмма для определения тепловых потерь через стены трубчатой печи (при различных значениях теплового сопротивления)

Назначение поверхностного теплообменного аппарата в том, чтобы отнять определенное количество тепла от горячего потока и передать его холодному потоку. В идеальном случае, если бы при этом не было тепловых потерь, выделяемое (<Э1) и получаемое (С 2) количества тепла были бы равны. Практически всегда имеются потери в пределах 2—8%, поэтому уравнение теплового баланса записывается с учетом коэффициента использования тепла т) [c.162]

Определение тепловых потерь и к.п.д. Удобной для теплотехнических расчетов является упрощенная методика вычисления потерь тепла и к.п.д. печи, разработанная М. Б. Равичем [18]. Эта методика позволяет с достаточной точностью записать тепловой баланс, не прибегая к определению состава топлива и теплоты его сгорания [c.131]

Надежность работы электродвигателя в целом зависит от надежности работы его отдельных узлов в тепловом режиме зависит от нагрева отдельных частей как во время работы, так и в момент пуска, и если температура той или иной части будет превосходить допустимую, то вследствие значительного ослабления изоляции на данном участке наступит ее местное разрушение и пробой, который приведет к полному разрушению изоляционного слоя. В цепи обмотки произойдет короткое замыкание между витками обмотки или на корпус статора, и электродвигатель выйдет из строя. Поэтому тепловому режиму электродвигателя должно быть уделено должное внимание. Тепловые нагрузки на отдельные части экранированного электродвигателя очень велики, так как коэффициент полезного действия у них н же по сравнению с двигателями нормального исполнения и, следовательно, большая часть мощности бесполезно теряется в виде тепловых потерь. Определение температурных нагрузок в отдельных элементах электродвигателя является более сложной задачей, чем это может показаться вначале. [c.126]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ Определение тепловых потерь через футеровку [c.66]

В первом приближении тепловой эффект принимают равным 8,4 кДж/кг при повышении температуры размягчения окисляемого материала на 1 С (по КиШ) [13]. Точнее тепловой эффект реакции окисления рассчитывают по тепловому балансу промышленного аппарата, по теплотам сгорания сырья и продуктов процесса в лабораторных условиях с использованием закона Гесса, путем специальных исследований процесса окисления с учетом тепловых потерь или калориметрирования реактора. Практически оценка теплового эффекта по работе промышленного аппарата осложняется отсутствием точных, сведений о тепловых потерях. Недостаток метода оценки теплового эффекта по теплотам сгорания заключается- в том, что вследствие высоких значений, теплот сгорания нефтепродуктов (40 000—45 000 кДж/кг для гудронов и битумов) небольшая относительная ошибка в определении теплот сгорания вызывает значительную абсолютную ошибку в определении теплоты реакции, порядок цифр которой гораздо меньше (200—700 кДж/кг битума). Особенно велика эта ошибка, когда отклонения при определении теплот сгорания сырья и продукта оказываются с разными знаками. [c.46]

Достаточно простым и надежным методом определения теплового эффекта является следующий метод [50]. Сырье попеременно продувается азотом и воздухом в заданном диапазоне-температур. На стадии продувки азотом температура окисляемого материала снижается за счет тепловых потерь, а на стадии продувки воздухом — повышается за счет теплоты реакции, величина которой превышает тепловые потери. При равной подаче азота и воздуха можно принять гидродинамику в реакторе и тепловые потери в окружающую среду на обеих стадиях равными.- Далее количественная оценка скорости изменения температур на этих стадиях и общая длительность стадий позволяют рассчитать тепловой эффект реакции окисления сырья до продукта с заданной температурой размягчения. [c.46]

Распределение температуры внутри футеровки (рис. 7) имеет большое значение при определении температуры на границе между слоями, величины тепловых потерь через футеровку, выборе футеровочных материалов. [c.91]

Рис 12. График для определения тепловых потерь и температур наружной поверхности и плоскости соприкосновения слоев футеровки. [c.145]

Практически достижимой температурой называется температура горения топлива в реальных условиях. При определении ее значения учитываются тепловые потери в окружающую среду, длительность процесса горения, метод сжигания и другие факторы. Эта температура является основной расчетной и определяется из уравнения [c.152]

В промышленных условиях химические, физические и тепловые процессы проходят всегда с определенной скоростью, задаваемой внешними параметрами, обуславливая выигрыш во времени завершения процесса, но с потерей определенной части энергии в форме бесполезно рассеиваемой теплоты. Следовательно, реальные процессы в промышленности и в природе протекают термодинамически необратимо. Однако необратимые процессы могут протекать в стационарных или нестационарных [c.251]

В работе также рассмотрены автомодельные рещения, полученные как для стационарного, так и для нестационарного процесса теплообмена в неизотермических трубопроводах с учетом осевой теплопроводности и возможности использования этих решений для оценки тепловых потерь неизотермического трубопровода. В работе предлагается для определения необходимых теплофизических характеристик использовать данные неста-ционарных исследований. [c.166]

Изложенное поясняет, почему скорость пламени не может быть меньше определенного предельного значения, отличного от нуля. На этом пределе тепловые потери достигают критического для стационарного горения значения. [c.41]

Прекращение распространения пламени в результате тепловых потерь является основным фактором обеспечения взрывобезопасности газовых систем. Тепловые потери делают невозможным распространение пламени за определенными границами состава и аппаратурных условий. Механизм тепловых потерь и их интенсивность играют решающую роль для задач взрывобезопасности. [c.41]

С увеличением диаметра канала уменьшается интенсивность тепловых потерь теплопроводностью к стенкам. В достаточно широких трубах такие тепловые потери пренебрежимо малы. В пределе тепловой режим пламени в достаточно широких трубах совпадает с режимом сферического пламени, для которого потери теплопроводностью отсутствуют. Распространение пламени в та- ой аппаратуре может стать невозможным только при условии возрастания тепловых потерь излучением до определенного значения. [c.42]

Прочие тепловые потери. Количественное определение других видов тепловых потерь, отличных от тепловых потерь с уходя- [c.110]

Конструкция огневого оборудования имеет важное значение. Пламя должно быть направлено прежде всего на те части растений (например, листья, стебли), которые необходимо ликвидировать. Обычно это достигается за счет применения отражательного зонта, предотвращающего выбивание пламени вверх. При огневой прополке междурядий пламя следует концентрировать в определенном месте. Здесь применение зонта сокращает тепловые потери в окружающую среду и защищает основное растение [c.345]

Подставляем в уравнение (1) величины, выражаемые равенствами (2), (3), (4) II (5), и получаем выражение для определения тепловых потерь [c.173]

Под тепловыми потерями понимается не только отдача тепла футеровке, но и унос тепла из рабочего пространства печи с газовой фазой, если это не было учтено при определении второго и третьего членов уравнения (29). Размерность всех членов уравнения (29) выражена в ваттах на метр. [c.41]

Несмотря на наличие над погруженным каналом определенной емкости (тигля), тоннаж печи с закрытым каналом ограничен, так как соотношение объемов жидкого металла в канале и тигельной части не может быть больше определенной величины, зависящей от тепловых потерь тигельной части в окружающую среду. Возможна, однако, комбинация индукционной печи этого типа с подогревом (например, плазменным) поверхности металла в тигельной части. Применение этих печей в настоящее время ограничено. [c.218]

Определение условий охлаждения. Если необходимо поддерживать температуру электролита не выше 40° С и охлаждающая вода имеет температуру 15° С, а вытекающая 35° С, то примерное количество воды, поступающей в холодильник ванны (без учета тепловых потерь от лучеиспускания, конвекции и испарения) [c.574]

Обычно кладка печи состоит из двух или трех разнородных слоев (см. рис. 2.1). Формула для определения тепловых потерь стенки из п слоев Рпот.ст, Вт, имеет вид [c.14]

Кроме определения мощности тепловых потерь измерение температуры кожуха дает возможность судить о состоянии тепловой изоляции на отдельных участках кладки печи (выявить местные перегревы). [c.97]

Мощность, выделяемая в расплаве, поддерживает последний в нагретом жидкотекучем состоянии. Если она будет слишком мала, то расплав застынет, если велика — он перегреется и может повредить подину. Следовательно, выделяемая в расплаве мощность должна быть вполне определенной, она должна быть равна мощности тепловых потерь подины и низа ванны печи. [c.222]

Чем выше расположен свод, тем больше наружная поверхность печи и выше ее тепловые потери, тем больше длина и ход электродов, что увеличивает электрические потери в них и утяжеляет конструкцию печи. Ввиду этого при определении высоты плавильного пространства придерживаются сред- [c.93]

Тепловые потери печн составляют 20—30% общего расхода тепла (меньшие величины — для крупных печей, большие— для малых). Их определяют по отдельным составляющим. Потери через футеровку подсчитывают по формулам теплопередачи через сложную стенку отдельно для овода, стен и подины, причем приходится задаваться температурами внутри печи и окружающего воздуха. Более точные результаты лает опытное определение тепловых потерь через футеровку, когда измерены температуры внутри печи н на поверхности ее кожуха. Практически потери через футеровку составляют от 6 до 12% общего расхода тепла большая часть их приходится на овод, особенно при его футеровке маг-незнтохро.читом. [c.97]

Если в трубопроводе АВ сырье находится в двухфазном состоянии, задача определения потери напора осложняется тем, что доля отгона является переменной величиной, так как в ре-зультате перепада давления в трубопроводе АВ происходит дополнительное испарение. Это испарение происходит в условиях, близких к адиабатическим, так как потери через теплоизоляцию трубопровода АВ невелики. Пренебрегая тепловыми потерями, напишем [c.496]

Пределы воспламеняемости газа. Газовоздушные смеси могут воспламеняться (взрываться) только в том случае, еслп содержание газа в воздухе (или кислороде) находится в определенных пределах, вне которых эти смеси самопроизвольно (без постоянного притока тепла извне) не горят. Существование этих пределов объясняется тем, что но мере увеличения содержания в газовоздушной смеси воздуха или чистого газа уменьшается скорость распространения пламени, увеличиваются тепловые потери и горение прекращается. С увеличением температуры газовоздушной смеси пределы воспламеняемости расширяются. [c.23]

Таким образом, для каждого диаметра трубы при неизменном составе смеси устанавливаются определенная температура горения и скорость распространения пламени в зависимости от тепловых потерь. Уменьшая диаметр трубы, можно достигнуть такой величины теплоотдачи, при которой горение в смеси прекращается. Диаметр трубы, при котором горение смеси невозможно, называется критическим. [c.167]

Русин А. Д. Определение теплот образования методом взрыва с учетом тепловых потерь,— Вестн. Моск. ун-та. Химия, 1971, т. 12, № 6, с. 668—673. [c.135]

Анализ изменения температуры во времени в разных точках по длине адиабатического слоя показывает, что такое изменение имеет характерный вид 5-функции, причем максимум температуры по направлению к выходу из регенератора возрастает. Тогда при определенных условиях в центральной части адиабатического слоя в нестационарном режиме горения кокса могут возникнуть значительные динамические тепловые забросы. Такой результат и был получен в работах [146, 161], где показано, что помимо начальных условий на максимум температуры в слое сильно влияет скорость подачи газового потока. При уменьшении расхода газа (увеличении времени контакта) температура слоя из-за динамических забросов может превзойти максимальное асимптотическое значение, соответствуюшее величинам Т , х° и Механизм появления забросов, по-видимому, следующий в область высоких температур из частично регенерированных участков слоя катализатора поступает реакционная смесь с достаточно высоким содержанием кислорода, результатом чего является ускорение химической реакции и увеличение тепловыделения. Выделяющееся в горячей зоне тепло вызывает рост температурного максимума до тех пор, пока тепловые потери на нагрев соседних участков не скомпенсируют тепловыделение. По-видимому, можно реализовать такие условия выжига кокса, при которых в слое появятся так называемые горячие пятна и в результате произойдет спекание катализатора. [c.87]

На установке имеет место неудовлетворительная подготовка сырья к перегонке в колонне К-2. Наг )ев сырья в печи производится до 379-382 С. При этом за счет нспарения и теплопотерь в трансферном трубопроводе температ /ра сырья на входе в колонну ниже на 20-22 С и составляет 358-359°С. Значительная разность температур обусловлена в основном испарением сырья в трансферном трубопроводе из-за чрезмерно высокого гидравлического сопротивления. Его расчетное значение, определенное из совпадения энтальпий питания колонны К-2 и сырья на выходе из печи с учетом тепловых потерь, равно 0,5-0,7МПа. В хорошо спроектированном трубопроводе разность температур сырья между выходом из печи и входом в колонну не превышает 10 С, а гидравлическое сопротивление [c.35]

Изотермический дроссель-эффект ф может быть определен путем измерения количества тепла, необходимого для поддержания во время дросселирования постоянной температуры. Преимуществом при измерении ф является меньшее влияние тепловых потерь на результаты, а также то, что при их обработке не надо знать Ср. К недостаткам относятся необходимость точного измерения расхода и тот факт, что метод можно использовать только при отрицательных значениях ф. Кейс и Коллинз [156], а также Эйкен, Клузиус и Бергер [157] в 1932 г. независимо разработали метод измерения ф с использованием в качестве дроссельного устройства сначала длинного капилляра, а позже вентиля. Гусак [158] использовал метод Эйкена с некоторыми усовершенствованиями. Затем этот метод был улучшен в работе Ишкина и др. [158а]. В этих работах, как и в работе Андерсена [c.110]

Величину можно принять по нормам тепловых потерь (табл. УП-14). Если температура окружающего воздуха отличается от 25° С, то величину д , определенную по табл, УП-М, надо умножитр. па коэффициент, взятый нз табл, УП-15, [c.603]

Коэффпинент к таблице для определения норм тепловых потерь изолированными [c.606]

Теплоотвод и критические условия воспламенения. Самовоспламенение горючей среды возможно только при определенных условиях. Процесс тепловыделения при реакции сопровождается теплоотводом от саморазогре-вающейся реагирующей среды в окружающее пространство. В случае предварительного нагревания реактора до определенной минимальной температуры самовоспламенения Гг, тепловыделение при реакции становится больше теплоотвода. Газ разогревается, и реакция ускоряется. В результате разница между скоростями тепловыделения и теплоотвода прогрессивно увеличивается, и происходит тепловой взрыв, практически с таким же разогревом, как и при адиабатической реакции, т. е. без тепловых потерь. Если температура, хотя бы немного меньше температуры самовоспламенения, тепловыделение и теплоотвод уравниваются уже при незначительном разогреве, и устанавливается режим медленной реакции с практически постоянной скоростью. [c.27]

Опыт показывает, что это не так скорость пламени не может быть меньше определенного критического значения. Рядом точных измерений установлено, что для бедных горючим воздушных смесей углеродсодержащих веществ при атмосферном давлении критическое значение ип = кр = 0,03—0,04 м/с. Такое ограничение обусловлено тепловыми потерями от фронта пламени. Для медленных пламен в смесях подкритического состава роль этих тепловых потерь оказывается решающей. Они приводят к прогрессирующему охлаждению 301ны реакции и прекращению распространения пламени. [c.40]

Электрических характеристик дуговой печи недостаточно для определения оптимального режима печи. Дуговая печь — это технологический агрегат, характеризуемый удельным расходом электроэнергии и производительностью. Как увидим дальше, режим с минимальным удельным расходом электроэнергии не совпадает с режимом с максимальной производительностью. Для того чтобы выяснить связь между этими параметрами, необходйМ"о построить рабочие характеристики печи. Это построение сделано на рис. 4-8. В нижней части рйсунка построены электрические характеристики печи ее активная и полезная мощности, мощность электрических потерь, электрический к. п. д. и коэффициент мощности в функции тока. Здесь же нанесена мощность тепловых потерь, величина которой принята не зависящей от рабочего тока печи, что приблизительно верно в действительности. [c.107]

Тоскольку теплоотвод в исходную горючую среду здесь не связан с тепловыми потерями, существуют два фактора, создающие такие потери теплоотвод в стенки сосуда, в котором происходит горение, и теплоотдача в бесконечное пространство излучением. Относительная роль тепловых потерь в обоих случаях возрастает с уменьшением скорости горения, так как при этом продолжительность процесса теплоотдачи от данного элемента нагретого газа больше. При определенном крити- [c.40]

Аппарат, принятый в США, дает более сходящиеся при параллельных определениях показания, нежели стандартный аппарат, принятый в СССР. Основное преимущество аппарата США заключается в наличии большого изоляционного кожуха, предохраняющего колбу с продуктом от тепловых потерь и защищающего пламя горелки от колебаний. Поэтому на аппарате ASTM разгонка протекает равномерно, без толчков, что с большим трудом достигается в аппаратах Энглера-Уббелоде и в стандартном аппарате, принятом в СССР, особенно при разгонке тяжелых продуктов (например, дизельных топлив). [c.176]

Если принять, что тепловые потери аа время простоя восполняются в лериод расплавления, то они, разумеется, будут входить в расход энергии < 1, определенный по счетчику. В общем приходе энергии плавки доля электрической энергии подавляющая (80—90%), если при плавке в печь не вводят кислород. [c.97]

Обратим внимание на то, чго к. п. д. вакуумных дуговых печей при данных размерах печи и почти полном постоянстве температур гор и tnoa. определяющих величину тепловых потерь, будет увеличиваться с увеличением весовой скорости плавки С. Ясно, что при определении к. п. д. печи для каждого варианта технологии следует четко определить понятие Рпол. Поэтому при детальном рассмотрении выражение (7-54) может изменяться в соответствие с тем, какие составляющие входят в Рпол. Ток печи /п = /д можно найти из выражения (7-34). Напряжение на печи, очевидно, должно быть равно [c.223]

Описанные явления протекают в перегонной колонне. Soжнo допустить, что в колонне на определенных высотах устанавливается равновесие между фазами. При движении вдоль колонны наблюдается некоторый градиент температуры. При этом предполагается, что колонна работает адиабатически, т. е. без тепловых потерь. Кроме того, принимаются еще некоторые допущения [c.58]

Точность определения тепловых потерь реактора обычно невелика. В случае, когда они соизмеримы с затратами тепла на осуществление химической реакции, погрешность определения величины АЯкк соизмерима с величиной теплового эффекта. [c.173]

Расчет тепловой изоляции.. Для определения величины тепловых потерь или снижения температуры теплоносителя в теплообменном аппарате, а также для определения температуры поверхности изоляционного слоя и его оптимальной толщины существуют различные методы расчета, основанные на законах передачи тепла через многослойную стенку. При проектировании тепловой изоляции необходимо учитывать экономические факторы (стоимость одной мегакалории тепла, стоимость изоляционной конструкции, эксплуатационные расходы), имеющие важное значение при выборе изоляционного материала и толщины слоя изоляции [Л. 60]. [c.192]