Степень шероховатости труб

Таблица У-П. Удельное сопротивление при различной степени шероховатости труб

Рис. 10.1. Зависимость коэффициента трения от критерия Рейнольдса и степени шероховатости трубы

Коэффициент трения зависит от степени шероховатости внутренней поверхности трубопровода и характера движения жидкости. При обычных расчетах пренебрегают влиянием шероховатости труб. [c.39]

Для изучения газогидродинамических явлений, протекающих в агрегатах различных технических систем, широко используются теоретический и экспериментальный методы. Теоретический метод изучения не всегда в состоянии охватить всего многообразия условий физического процесса и, кроме того, часто приводит к неразрешимым математическим уравнениям. Поэтому при изучении газ о гидродинамических явлений большую роль играют экспериментальные методы, причем весьма часто эксперимент ведется над моделью, исполненной в меньшем масштабе, чем натурный объект, а иногда и в иных условиях, чем те, которые сопровождают действительный процесс (в иной среде или с другими скоростями). При этом в исследованиях устанавливаются функциональные зависимости между различными физическими величинами, оказывающими влияние на исследуемый процесс. Например, при движении жидкости в трубопроводах определяется зависимость потерь напора от диаметра трубы и ее длины I, плотности р и вязкости ц жидкости, степени шероховатости трубы Д, скорости V и степени турбулентности потока и т. д. [c.48]

С. Перепад давления в пучках оребренных и шероховатых труб. Перепад давления в пучках оребренных труб является функцией их геометрических характеристик (см. рис. 2). Профили скорости и толщины пограничных слоев около труб зависят от перечисленных на этом рисунке параметров и, конечно, от свойств жидкости и скорости ее течения. Структура потока в окрестности первого ряда труб существенно отличается от структуры, реализующейся во внутренней части пучка. Для внутренней части характерна высокая степень турбулентности потока как в межтрубном, так и п межреберном пространствах. В первых двух рядах отрыв пограничного слоя, после которого формируется рециркуляционная зона, наступает при 0 90° (см. рис. 1). Влияние турбулентности на отрыв пограничного слоя проявляется начиная с третьего илн четвертого рядов. Сравнение с трубами первого и второго ряда показывает, что для внутренних труб точка отрыва сдвигается вниз по потоку, а циркуляционная зона становится меньше по объему и усложняется по структуре. Чем меньше высота ребра к и чем больше расстояние между ребрами, тем больше течение около сребренной трубы напоминает течение около гладкой трубы. И наоборот, чем выше ребра и чем ближе они расположены друг к другу, тем больше течение напоминает течеиие в щели. [c.149]

Степень шероховатости труб выражают отношением высоты выступов 3 к внутреннему диаметру трубы (1, обозначаемым е=5/(1. У новых стальных труб 5 = 0,1 мм, у чугунных [c.54]

Коэффициент сопротивления (трения) к при турбулентном движении зависит не только от критерия Рейнольдса, но также и от степени шероховатости поверхности трубопровода. Для гладких (например, стеклянных) труб действительно уравнение, выведенное теоретически из рассмотренных выше обобщений турбулентного движения [c.42]

Как следует из формулы (4.25), потеря напора в трубопроводах и каналах пропорциональна коэффициенту трения % и квадрату скорости движения потока. Для шероховатых труб величина X не зависит от числа Ке, а следовательно, и от скорости ш и для этого случая потеря напора пропорциональна квадрату скорости. При ламинарном движении величина X убывает пропорционально первой степени числа Ке [см. формулу (4.32)], которое само зависит от скорости w в первой степени. В итоге при ламинарном движении потеря напора пропорциональна скорости Б первой степени. [c.117]

Здесь /—коэффициент трения, который является эмпирической функцией числа Рейнольдса и степени шероховатости трубы. Таким образом, общая сила вязкости равна Р А йх, где / р. представляет собой силу трения на единицу объема. [c.216]

Падение давления в трубопроводах определяют, исходя из величин условных проходов трубопроводов, допускаемых скоростей среды, коэффициентов трения, зависящих от критерия Рейнольдса и степени шероховатости труб, развернутой длины участка трубопровода, плотности протекаемой среды, разности геодезических высот в начале и в конце трубопровода и местных сопротивлений деталей трубопровода. [c.36]

Показатель степени п не зависит от диаметра трубы (в пределах от 13 до 1000 мм), но зависит рт степени шероховатости трубы. [c.231]

Коэффициент гидравлического сопротивления Хг. с в зависимости от диаметра печных труб йвн с учетом степени шероховатости внутренней поверхности имеет следующие значения [c.213]

Если размеры выступов шероховатой поверхности невелики, то они оказываются полностью скрытыми внутри ламинарного подслоя. Такие трубы называют гидравлически гладкими (см. также гл. 2). В них шероховатость не оказывает заметного влияния на теплоотдачу. Для вполне шероховатых труб влияние шероховатости на теплоотдачу в сильной степени зависит от значения Рг, возрастая с его увеличением. [c.110]

Турбулентный поток жидкости в трубах можно представить в виде движения турбулентного ядра и окружающей его ламинарной пленки. При малых значениях Ке (малых скоростях движения жидкости), когда, толщина ламинарной пленки больще выступов шероховатости, трубы называют гидравлически гладкими. В этом случае коэффициенты сопротивления X или С зависят только от числа Рейнольдса, а сопротивления пропорциональны примерно скорости в первой степени. [c.60]

По характеру и степени влияния этих факторов при турбулентном режиме различают зоны гидравлически гладких и гидравлически шероховатых труб, разделенные переходной зоной. [c.124]

Следует, однако, иметь в виду, что критическое значение числа Рейнольдса зависит от ряда условий, в частности также от условий входа жидкости в трубу, от степени шероховатости стенок трубы и т. д. Поэтому при числах Re, близких к критическим, необходимо тщательно учитывать все условия, влияющие на режим движения жидкости. [c.37]

Коуп [24] изучал теплоотдачу к воде в трубах с поверхностями трех различных степеней шероховатости, созданной искусственно. [c.144]

Улучшение состояния поверхности труб (степень шероховатости, адгезионные свойства) достигается применением антизагрязняющих и антикоррозионных покрытий (эпоксидные смолы, бакелитовый лак, покрытия фторопластом, хромом, никелем, алюминием, цинком, стеклоэмалью). [c.43]

Значения коэффициента гидравлического сопротивления X в зависимости от диаметра печных труб d с учетом степени шероховатости внутренней поверхности следующие [c.113]

Значение А зависит от режима работы установок, оказывающего влияние на степень коррозии внутренней поверхности труб и образования шероховатости. Пока еще нет достаточных данных о степени шероховатости стенок труб, образующейся в процессе эксплуатации установок с газовыми составами. [c.312]

Из табл. 20 и 21 видно, что параметр Ь более чувствителен н изменению начальных условий в детонирующей смеси и ее химического состава, чем скорость детонации. С повышением температуры смеси Ь растет, а с увеличением давления уменьшается. Параметр Ь растет с увеличением диаметра трубы и уменьшается с повышением степени шероховатости стенок трубы. [c.120]

Сравнивая две последние формулы и пренебрегая небольшим отличием в показателе степени при Ке, находим, что коэфициент шероховатости труб, применявшихся при опытах, составляет [c.49]

Для области квадратичного сопротивления применяются различные зависимости для определения X. Так, например, для шероховатых труб при высокой степени турбулентности рекомендуется зависимость [c.89]

В промежуточной области между гладкими и шероховатыми трубами, называемой переходной, толщина ламинарной пленки примерно равна высоте выступов шероховатости стенок трубопровода, а коэффициенты сопротивления и С зависят от вязкости жидкости и относительной шероховатости труб. Сопротивления в этом случае пропорциональны скорости движения в степени 1,75—2. [c.60]

В отличие от ламинарного потока, характеризующегося, как уже отмечалось, параллельно-струйчатым, или слоистым, движением жидкости, при турбулентном режиме частицы последней движутся по сложным и разнообразным траекториям, соударяясь друг с другом и со стенками трубы или канала. В каждой точке турбулентного потока происходит беспорядочное изменение скорости во времени (колебание, пульсация), но ее среднее значение в данной точке при установившемся движении постоянно. Структуру турбулентного поюка представляют схематически так (рис. 1-8, б). Непосредственно у омываемой стенки располагается тонкий пограничный слой (толщиной б), который движется ламннарно. Вся остальная масса жидкости образует турбулентное ядро потока. В каждой из этих зон средине скорости частиц возрастают по мере удаления от стенки, но в различной степени. На это указывает то обстоятельство, что гидравлическое сопротивление (потерянный напор к ), как показали опыты Рейнольдса, растет при ламинарном режиме пропорционально средней скорости потока т, а при турбулентном — пропорционально (в шероховатых трубах ш ). [c.40]

В. Е, Дорвщук и <5. П. Фрид опубликовали данные по значениям яри кипении воды в трубах диаметром 3 и мм под давлением 100 и 170 ата 1[146—148]. Опыты проводились при весовых скоростях от 750 до 3300 кг1и сек в широком диапазоне изменения х. Основные исследования проведены на трубе диаметром 8 мм, отношение Lid изменялось от 7,5 до 50. На трубе диаметром 3 мм отношение Lid имело значения 14, 50 и 100. Авторы установили, что степень шероховатости трубы, а также время работы поверхности теплообмена практически не оказывают влияние на q p.. Зависимость q p. от X для постоянной весовой скорости Wg при различных значениях L d для трубы диаметром 8 мм показана на фиг. 8. Приведенные данные получены при давлении 100 ата. Для этого давления расчетная формула предложена не была. [c.18]

В предельном случае может оказаться, что степень при Не стапел равной О, тогда режим движения не зависит от Не, т. е. не зависит от влияиия молекулярной вязкости. Такой режим называется автомодельным, он представляет собой режим развитой трубулентности. Автомодельный режим устанавливается в шероховатых трубах, при осаж- [c.133]

Принимаем абсолютную шероховатость стенок труб е = 0,2 мм [4], степень шероховатости rfje = 38/0,2 = 190. По рис. 1.5 f4, с. 22] находим значение коэффициента трения X = 0,031. [c.33]

Режим турбулентный. Принимаем абсолютную шероховатость стенок труб е = 0,2 мм [4], степень шероховатости ЛJQ 38/0,2 = 190. По рис. 1.5 [4, с. 22] находим значение коэффшщента трения Х= 0,031. Определяем сумму коэффициентов местных сопротивлений (4 11 ] 1) для всасывающей линии вход в трубу ,= 0,5 нормальный вентиль для d = 0,02 м = 8,0, дпя = 0,04 м =4,9. Интерполяцией находим для = 0,038 м = 5,2. Тогда = 0,5 + 5,2 = 5,7 [c.45]

На заводах или базах условия для качественного проведения очистки трубы улучшаются. Большое значение при этом имеет степень шероховатости поверхности трубы, предназначенной для нанесения экструдированного или напыленного полиэтилена, эпоксидной смолы и т.д. При больших выступах микрорельефа поверхности стали и отвердевании этих покрытий возможно возникновение значительных внутренних напряжений в местах вершин выступов и впадин, приводящих к появлению микротрещин. На заводах или базах поверхность трубы очищают дробеструйным и пескоструйным способами, а также с помощью отжига в атмосфере азотоводородной смеси или методом фосфатирования. В последнем случае образующаяся фосфатная пленка сама обладает хорошими защитными свойствами и способствует высокой прочности сцепления с изоляционным покрытием. [c.47]

Подготовку пове рхности производят для обеспечения высокой прочности сцепления между нею и защитным покрытием. На прочность сцепления влияют чистота и степень шероховатости поверхности. Наличие на ней жировых загрязнений, ржавчины с адсорбированными ею влагой и воздухом, окалины, несплошность которой обусловливает электрохимическую неоднородность поверхности, не только препятствует прочному сцеплению покрытия с трубой, но и создает потенциальные возможности к развитию коррозионных процессов под покрытием. Между степенью шероховатости поверхности и прочностью сцепления покрытия с нею [c.94]

Эти формулы остаются справедливыми и для труб с шероховатыми стенками, но в них необходимо ввести новый параметр, от ражающий степень шероховатости [Л. 63]. [c.200]

Рг Ргх I ду где Ут — коэффициент турбулентной вязкости Ут/Ргт — коэффициент турбулентного переноса тепла Ргт — турбулентное число Рг. Полагаем Ргт = 1. Учет влияния Ргт произведен в дальнейшем. Для турбулентного ядра потока Ут О и тогда (11 = = дк .и1 срГю) или т гр = 1в(ит — гр)/(срТи), Где /т, Ит — тем-пература и скорость на оси трубы, /гр, — соответственно на уровне вершин элементов шероховатости или на границ турбу-лентного ядра. 1 пользуя известные соотношения (и — и) Ух = = 3,75 .=8 Ух 1и , а также степенной закон Нуннера [13], удачно обобщивший опытные данные по гладким и шероховатым трубам [c.16]

В области ламинарного режима (Ке < 2300) к следует зависимости (2.22) — в логарифмических координатах это падаюшая прямая. В турбулентной области (Ке > Ю ) нижняя кривая относится к трубам с гладкими стенками выше расположены кривые А.р = ДКе) для различных степеней шероховатости ец, для больших значений Бщ (они указаны в правой части графика) кривые располагаются выше. Жирной штриховой линией обозначена кривая КСкр2 правее нее - область автомодельного течения (к не зависит от Ке). Вертикальными тонкими штрихами ограничена область переходного режима (2300 < Яе < 10000), где режим неустойчив, плохо воспроизодится и зависимости к, = /(Ке) -ненадежны. [c.162]

Условия ирименимости (+) или неприменимости (-) методов неразрушающего контроля Принятые обозначении. А — металлы магнитные, Б — металлы немагнитные, В — неметаллы Г — простая форма (парал-лелеггипед, труба, лист и т. п.), Д — сложная форма Е — поверхность с высокой степенью шероховатости (сварка, литье и т. п.), Ж — высокое качество подготовки поверхности 3 — на поверхности, И — в подповерхностном слое, К — в глубине металла, Л — под слоем защитного покрьггм М — в условиях производства, Н — в условиях эксплуатации, О — при ремонте. [c.125]

Дюран и Миршак [Л. 29] указывают на рост критического теплового потока при увеличении степени шероховатости поверхности нагрева. Ими было проведено исследование теплоотдачи при течении воды в кольцевом канале при р = 3,5 ат, У=3,05- 9,15 м/сек и АТнед = 17,7- 80° С. На поверхности внутренней трубы алмазом производилась накатка углублений или же нарезалась резьба глубиной от 0,127 до 0,33 мм при различной степени частоты обработки поверхности. Отношение величины [c.252]

Все технические трубы шероховаты, и для них величина к не зависит от Ке. Коэффициент сопротивления А, для технических труб при турбулентном движении жидкости зависит от шероховатости труб. Величина шероховатости стенки является величиной сугубо неопределенной, зависящей от материала канала, способа его изготовления, присутствия в нем накипи, ржавчины и других отложений, степени агрессивности протекающей среды и других причин. Величина шероховатости к может изменяться более чем в 20 раз, приблизительно от 0,08 до 2,0 мм. Для определения были предложены десятки формул, например известная формула, предложенная Л. Б. Шифринсоном [c.433]

Коэффициент сопротивления трения зависит от величины критерия Рейнольдса и от степени шероховатости внутренней поверхности трубы. Для гладких труб при турболентном движении жидкости применяется формула Блазиуса [c.286]