Деэтанизация

Таблица У.13. Характеристика ректификационных колонн схемы деэтанизации предельных газов стабилизации по рис. У-10 (на 100 кмоль/ч сырья)

Основными направлениями распада газообразных алканов (от метана до бутанов) являются реакции дегидрогенизации в случае термического разложения метана, этана, пропана и изобутана, реакции деметанизации при разложении пропана и бутанов, реакции деэтанизации в случае распада бутана. Дегидрогенизация бутана и деэтанизация изобутана при обычном крекинге происходят в незначительных размерах. [c.77]

Рис. У-10. Варианты схем деэтанизации предельных газов стабилизации

Блок деэтанизации является необходимым элементом установок НТК, так как повышенное содержание пропана в сухом газе приводит к потере товарной продукции, а повышенное содержание этана в нижнем продукте - к производству некондиционного пропана или пропан-бутановой фракции. [c.138]

Рис. V-8. Схема стабилизации газового конденсата с деэтанизаци-ей в колонне с тремя питаниями

По методу низкотемпературной конденсации (рис. 77) осушенный адсорбентами сырой газ охлаждается до минус 30 — минус 45° С и поступает в газосепаратор. Сверху его уходит газ, снизу — конденсат. Жидкая фаза переводится в ректификационную колонну на деэтанизацию, т. е. для освобождения от метана и этана. Деэтанизированный остаток поступает либо в емкость газового бензина, либо на газофракционирующую установку (ГФУ) для разделения на индивидуальные углеводороды. При низкотемпературной конденсации, так же как и цри компрессионном методе, происходит однократная конденсация, только при низких температурах. [c.169]

Таблица У.12. Состав сырья и получаемых продуктов при деэтанизации предельных газов стабилизации

Сравнение схем деэтанизации выполнено в работе [15]. Для всех вариантов были приняты одинаковые составы сырья, глубина деэтанизации, а также чистота и отбор целевой фракции (табл. У.12). Отбор пропана от потенциала составил 83% (масс.). В качестве абсорбента для схемы в принята фракция 100—140°С. Характеристика ректификационных колонн указанных схем приведена в табл. У.13. [c.283]

Затраты тепла и холода по принятым вариантам схем деэтанизации (затраты в схеме а приняты за 100%) характеризуются следующими цифрами [c.284]

Повышенное растворение метана и этана в абсорбционном масле, а следовательно, повышение температуры абсорбции и увеличение выхода газа деметанизации и деэтанизации. [c.161]

Газы деэтанизации используются в качестве топлива. Нижний продукт колонны 17 с помош ью насоса направляется в ко- [c.215]

Таким образом современные схемы установок НТК включают следующие узлы компримирование газа (при необходимости) до заданного давления осушка газа охлаждение газа для образования двухфазной системы сепарация двухфазной системы деэтанизация (деметанизация) образовавшейся жидкой фазы. [c.136]

В десорбере К-4 насыщенный катализат при давлении 1,4 МПа и температуре 205 °С подвергается деэтанизации. [c.121]

Второе направление исследований - снижение потерь пропана с газом деэтанизации АОК путем раздельной подачи насыщенного абсорбента и нестабильного конденсата с блока низкотемпературной конденсации (НТК), [c.52]

Таким образом, изменение схемы ввода потока в абсорбер и в АОК позволяет сократить потери пропана с газом деэтанизации и снизить расход регенерированного абсорбента. [c.53]

Таким образом, степень конденсации углеводородов можно увеличивать двумя способами повышением давления при постоянной температуре или понижением температуры при постоянном давлении. Однако процесс конденсации в этих случаях имеет свои особенности. При росте давления при постоянной температуре повышение степени конденсации происходит одновременно с ухудшением четкости разделения углеводородов, так как в жидкую фазу вместе с тяжелыми компонентами переходит значительное количество легких компонентов. В случае понижения температуры при постоянном давлении увеличение степени конденсации сопровождается повышением четкости разделения легких и тяжелых компонентов, что объясняется большей разностью значений летучести компонентов смеси в области низких температур. Поэтому для получения достаточно чистых индивидуальных компонентов газа, или узких фракций углеводородов, целесообразно проводить процесс при умеренном давлении и низких температурах, а также использовать сочетание низкотемпературной конденсации с последующей деметанизацией или деэтанизацией образовавшейся жидкой фазы в ректификационных колоннах для удаления растворенных в ней легких компонентов. [c.136]

Для деэтанизации газов каталитического крекинга на установках АГФУ (см. рис.5.22) используется фракционирующий абсорбер 1. Он представляет собой комбинированную колонну абсорбер—десорбер. В верхней части фракционирующего абсорбера [c.205]

Убытки от наличия этилена в сырье столь велики, что в целях рентабельности работы всей установки совершенно необходимо точно регулировать работу колонны деэтанизации. Этан, этилен и метан во фракции Сз—С4 должны отсутствовать при непрерывном хроматографическом контроле. Даже если углеводороды С2 содержатся в виде следов, это означает, что за сутки через систему пройдет примерно 1 м этилена. Случайное попадание в реактор малых количеств этилена может резко снизить силу кислоты и вызвать прекращение алкилирования, а абсорбция олефинов Сг кислотой способствует ее быстрому разбавлению и протеканию полимеризации олефинов. [c.216]

Сырой газ I поступает на установку при температуре 30 — 40 °С, пройдя систему сырьевых теплообменников 10 и холодильников 3, охлаждается до температуры абсорбции и поступает в фазный разделитель 13. Для удаления из газа паров воды (см. гл. X) на вход сырьевых теплообменников подается 70 — 80 % раствор ДЭГ II. Из фазного разделителя газ подается на вход абсорбера 1, конденсат — на деэтанизацию, а обводненный раствор ДЭГ — на регенерацию. [c.195]

В крекинге н. бутана равенство выходов парных продуктов соблюдается только при реакции деэтанизации. В реакции деметанизации выход метана и пропилена одинаковый лишь при небольших глубинах разложения. При большой глубине распада (50%) выход метана всегда превышает выход пропилена, что связано с вторичными реакциями, в которые вступает пропилен. Образование бутиленов не учитывалось, но, судя по выходам водорода, было небольшим. К недостаткам приведенных данных относится отсутствие данных по выходам пропана. [c.98]

Результаты хроматографического анализа продуктов крекинга (табл. 23 и 24) показывают, что при 20 мм (548°) вначале изобутан распадается быстрее (за первую минуту), чем бутан. С увеличением времени крекинга, влияние продуктов сглаживает это различие в скорости разложения. При более высокой температуре (573°) наблюдается обратное — изобутан при значительном времени крекинга распадается медленнее, чем бутан. Крекинг бутана на метан и пропилен в этих, условиях более чем в пять раз, а на этан и этилен более чем в два раза превосходит дегидрогенизацию. В тех же условиях дегидрогенизация изобутана в 7 раз, а деметанизация его в три раза превосходят деэтанизацию. [c.99]

В крекинге изобутана (20 мм) при небольшой степени распада (15%)) реакция дегидрогенизации в 7 раз и деметанизации в 3 раза превышают деэтанизацию. С увеличением глубины разложения вдвое реакция дегидрогенизации в 15, а реакция деметанизации в 7 раз превосходит реакцию деэтанизации. Соотношение между реакциями дегидрогенизации и деметанизации несколько уменьшается (с 2,4 до 2,1, см. табл. 24). Это можно объяснить частичной изомеризацией третичных изобутильных радикалов в первичные изобутильные радикалы (СНз)зС + (СНз)зСН = (СНз)зСН - - [c.103]

С увеличением температуры (573 ), естественно, увеличиваются абсолютные количества всех продуктов крекинга бутанов, изменяются также соотношения между реакциями дегидрогенизации, деметанизации и деэтанизации. Для бутана по-прежнему преобладают деметанизация и деэтанизация, но соотношение между ними незначительно увеличивается. Это объясняется тем, что энергия распада вторичных бутильных радикалов больше (29 ккал), чем таковая для первичных утильных радикалов (25,7 ккал). [c.103]

В крекинге бутана с повышением температуры увеличивается дегидрогенизация, по-видимому, за счет усиливающихся реакций диссоциации вторичных бутильных и этил-радикалов, а в крекинге изобутана усиливается деэтанизация, особенно с увеличением глубины распада. [c.104]

Конденсационно-испарительные аппараты рекомендуют к применению в процессах деметанизацни и деэтанизации [19] и при дистилляции морской воды. [c.115]

В результате анализа были рекомендованы две схемы стабилизации и разделения конденсата (рис. У-7). По схеме а после дебутанизатора получается сырье для пропановой колонны и абсорбент для фракционирующего а1бсорбе)ра. Такая схема способствует более полному и четкому выделению пропана. Необходимость включения в схему деэтанизатора зависит от объема н глубины предварительной деэтанизации конденсата до завода. Для схемы а состав дебу-таниздрованного конденсата определен исходя из следующих условий остаточное содержание этана 2% от пропана, извлечение пропана 90% остаточное содержание сероводорода 86% от его потенциала в сырье. [c.278]

Анализ данных показывает, что минимальные потери углеводородов обеспечиваются при работе деэтанизатора с тремя вводами питания прн соотношении потоков питания ла верхнюю, 14-ю и 25-ю тарелки, равном 0,285 0,065 0,65, и температурах потоков питания Тр = Трн 0°С и Г/ 25= 187 °С. Снижение суммарных потерь углеводородов Сз—С4 на установке стабилизации вуктыльокого конденсата за счет оптимизации условий ра боты узла деэтанизации [c.280]

Используемые в настоящее время на НПЗ схемы газофранци-онирующих установок различаются в основ.но М способами деэтанизации сьцрья и последовательностью извлечения целевых продуктов. [c.281]

Например, при 1,3 МПа деэтанизацию осуществляют при температуре верха 15°С, используя аммиачные холодильные диклы. На установках высокого давления для охлаждения и конденсации паров используется водяное или воздушное [c.281]

Фракционирующая часть УЗК включает основную ректификационную колонну К—1, отпарные колонны К —2 и К-3, фрак — ционлрущий абсорбер К —4 для деэтанизации газов коксования и колонну стабилизации бензина К —5. [c.57]

В связи с тем, что в последнее время расши- ряется применение этана и пропана в неф-, техимической промышленности, возрастают требования к деметанизации и деэтанизации углеводородных жидкостей. Продукцией га-зонерерабатывающих заводов являются этан, пропан, бутан, газовый бензин (или их смеси). [c.77]

Насыщенное меркаптанами масло отводится с кубовой части абсорбера OI, объединяется с конденсатом из трехфазного сепаратора В02 и поступает в емкость дегазации В04, где происходит выделение легких углеводородов за счет понижения давления до 3 МПа. Газ дегазации поступает на вторую ступень компрессора, а частично дегазированный абсорбент подогревается в рекуперативном теплообменнике Е06 до 15 °С и направляется на 11-ю тарелку абсорбционно-отпарной колонны (АОК) С02, работающей в режиме деэтанизации. Давление в деэтанизаторе 1,3 МПа. Деэтанизатор состоит из 44 клапанных тарелок. На верхнюю тарелку подается регенерированное масло, охлажденное до минус 30 °С. Метан-этановая фракция с верха деэтанизатора поступает на первую ступень компрессора, после чего подается на вход емкости дегазации В04. Масло в нижней части деэтанизатора подогревается парами, поступающими из ребойлера Е11. Теплота подводится в ребойлер двумя теплоносителями паром низкого давления и дебутанизи-рованным маслом. [c.50]

Используемый на ОГПЗ вариант схемы низкотемпературной абсорбции (НТА) наряду с очевидными достоинствами имеет и некоторые недостатки, в частности, потери пропана с очищенным газом, отводимым с верха абсорбера, и газом деэтанизации из АОК. Сокращение потерь пропана с газом деэтанизации может достигаться путем возвращения газов деэтанизации и газов дегазации после компримирования в сырьевой поток (см. рис. 12). [c.51]

Низкотемпературная конденсация (НТК) - это процесс изобарного охлаждения газа (при постоянном давлении) до температур, при которых при данном давлении появляется жидкая фаза. Разделение углеводородных газов методом НТК осуществляется путем охлаждения их до заданной температуры при постоянном давлении, сопровождающегося конденсацией извлекаемых из газов компонентов, с последующим разделением в сепараторах газовой и жидкой фаз. Высокой четкости разделения углеводородных газов путем однократной конденсации и последующей сепарации добиться практически невозможно. Поэтому современные схемы НТК включают колонну деэтанизации или деметанизации. Газовая фаза при этом выводится с установки с последней ступени сепарации, а жидкая фаза после теплообмена с потоком сырого газа поступает на питание в колонну деэтанизации или деметанизации. В этом случае ректификация, как правило, предназначается для отделения остаточных количеств растворенных газов из жидкой фазы, например, этана из пропан-бутановой фракции (деэта-низаторы) или метана из фракции С, (деметанизаторы). [c.133]

Для выделения водорода и метана из очищенного газа пиролиза на современных установках используется низкотемпературная ректификация под давлением. Коэффиг.иент относительной летучести ключевой пары компонентов метан — этилен, как следует из табл. 9.4, достаточно высок, поэтому метановая колонна имеет 30 тарелок. Деэтанизация — выделение этан-этиленовой фракции (ключевые компоненты этан и пропилен) осуществляется также сравнительно легко в колоннах, имеющих 40 тарелок. [c.172]

Технологической схемой установок риформинга, проектировавшихся в 1957—67 г. г. предусматривалась сложная схема стабилизации, включающая фракционирующий абсорбер и стабилизатор, в которых получали стабильную головку Сз—С4 и сухой деэтанизированный газ. Опыт эксплуатации показал, что на большинстве заводов имеются системы сбора и переработки предельных газов, на которых осуществляется улавливание жирных газов из прямогонного газа и деэтанизация головки. Эти системы могут быть использованы такжй и для обработки нестабильных головок и жирного газа риформинга. Поэтому в проектах установок риформинга Л-35-11/1000 и ЛЧ-35-11/1000, запроектированных в 1970—78 г. г., применена так называемая простая схема стабилизации без фракционирующего абсорбера. [c.73]

Опыт эксплуатации газофракционирующих абсорберов показал их значительную эффективность в отношении извлечения из газовой фазы пропан-пропиленовой фракции и полной деэтанизации остатка. Целевым назиач( нием схемы рассмотренного тина является максимально полное извлечение ценных фракций Сд и С4. Извлечение этих фракций от потенциала достигает 90—95%. Установки разделения газов, работаювще по схеме типа рассмотренной, могут работать в сочетании с установками каталитического крекинга, коксования и других ироцессов нефтеперерабатывающего завода, а также служить для разделения смесей газов, полученных с этих установок. [c.312]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология