Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Тарелка в колонне абсорбционно-отпарной

    ДЛЯ максимально допустимой производительности тарелок ситчатых, каскадных и решетчатых провальных 2 — для тарелок с круглыми колпачками, работающих с благоприятными жидкостными нагрузками, а также для ситчатых, каскадных, решетчатых, провальных и др. 3 — для нормальных условий работы тарелок с З-образными элементами и желобчатыми колпачками при атмосферном и повышенном давлении и жидкостных нагрузках 20—40 (м-ч) За, <36 — для условий, когда жидкостная нагрузка тарелки соответственно -меньше 10 или выше 40 м= (м-ч) 4 — первоначальная кривая по Саудерсу — Брауну (может быть использована также для расчетов вакуумных колонн, в которых установлено брызго-улавливающее устройство) 5 — для отпарных колонн абсорбционных установок, а также. для обычных условий работы вакуумных колонн 5 — для абсорбционных колонн 7 — для вакуумных колонн. [c.60]


    На Оренбургском ГПЗ тарелки конструкции ВНИИгаз используют в абсорбционно-отпарной колонне, предназначенной для деэтанизации широкой фракции углеводородов (диаметр аппарата 1,8/2 м, свободное сечение тарелок 2,5%, расстояние между тарелками 600 мм, плотность пара 9,4 кг/м ). Применение в этом аппарате клапанных тарелок привело бы к необходимости увеличения диаметра аппарата в 1,5—2 раза и, как следствие, к снижению рабочей скорости газа (пара), а также к сокращению интервала эффективной работы аппарата в 2—4 раза. Ректификационные колонны с такими тарелками работают на Казахском и Ухтинском газоперерабатывающих заводах. [c.395]

    Для того, чтобы исключить смешение жидкостных потоков на тарелке питания абсорбционно-отпарной колонны, следует воспользоваться схемой, изображенной на рис. 70. Исходная парожидкостная смесь поступает в сепаратор 1. Пар из сепаратора подается непосредственно в абсорбционно-отпарную колонну 2, а жидкость испаряется в теплообменнике 4 полученный пар образует нижний поток питания колонны. Энтальпия этого парового потока питания больше энтальпии жидкостной части исходной смеси. Поэтому тепловая нагрузка на кипятильник разрезной колонны будет меньше, чем в обычной абсорбционно-отпарной колонне. В качестве теплоносителей в испарителе 4 могут применяться источники дешевого низкопотенциального тепла, что приводит к уменьшению эксплуатационных затрат в рассматриваемой схеме. [c.259]

    Тарелки с 5-образными элементами (рис. 1.22, с применяют в колоннах атмосферных, отпарных, работающих под давлением, абсорбционных установок, на установках крекинга и ГФУ. Их не рекомендуется использовать в вакуумных колоннах. Эти тарелки удовлетворительно работают при значительном изменении массы потоков по высоте колонны, выдерживают большие нагрузки по жидкости, так как пары выходят из прорезей 5-образного элемента в направлении движения жидкости и проталкивают ее в направлении слива. [c.78]

    Проведены исследования работы АОК с двухпоточной подачей питания колонны. Насыщенный абсорбент в этом случае подается на верхнюю тарелку отпарной секции, т.е. на 22-ю тарелку колонны с температурой +15 °С, а нестабильный конденсат с блока НТК, минуя дегазатор и теплообменник, поступает на 34-ю тарелку колонны с температурой минус 30 °С. На верхнюю 44-ю тарелку абсорбционной части АОК подавали охлажденный до минус 30 °С тощий абсорбент. [c.52]


    Первый вариант (рис. П1.52) — регенерированный абсорбент смешивается с сухим газом абсорбционно-отпарной колонны 4 и вместе с ним поступает в пропановый испаритель 5. В результате контакта этих потоков регенерированный абсорбент насыщается легкими углеводородами с одновременным съемом тепла абсорбции. После этого насыщенный (балластом) регенерированный абсорбент отделяется в сепараторе 6 от свободного газа и подается на верхнюю тарелку абсорбера и АОК. [c.212]

    Третий вариант (рис. II 1.54) — один поток регенерированного абсорбента насыщается легкими углеводородами за счет смешения с сухим газом абсорбера 3 и после охлаждения и пропановом испарителе 7 и отделения от газа в сепараторе S подается на верхнюю тарелку абсорбера 3. Другой поток регенерированного абсорбента насыщается легкими углеводородами в результате смешения с сухим газом абсорбционно-отпарной колонны 4 и после охлаждения в пропановом испарителе 5 и отделения от газа в сепараторе 6 подается на верхнюю тарелку абсорбционно-отпарной колонны 4. [c.213]

    В результате изучения влияния соотношения числа тарелок в абсорбционной и отпарной секциях АОК (при а = 0,3% мол.) установлено, что сырье целесообразно подавать примерно в середину абсорбционно-отпарной колонны. При этом общее число теоретических тарелок не рекомендуется увеличивать более 20 (это соответствует примерно 40 реальным тарелкам). Увеличение числа тарелок с 10 до 20 приводит к снижению на 37% и на 23%. [c.231]

    С низа абсорбера получают насыщенный легкий абсорбент. Этот поток смешивают с конденсатом, полученным в сепараторе 6, и направляют в питательную секцию абсорбционно-отпарной колонны 12 (давление в аппарате 3 МПа). Для обеспечения необходимого режима работы АОК на верхнюю тарелку колонны подают легкий регенерированный абсорбент с температурой —37 °С (поступает в АОК после узла предварительного насыщения), а в нижнюю часть абсорбционно-отпарной колонны 12 подводят тепло на разных температурных уровнях с помощью трех циркуляционных орошений. С этой целью циркуляционные потоки нагревают в рекуперативных теплообменниках 13, 14 и 15. [c.241]

    Ли пропановом испарителей от 37 до—23 С, в результате этого часть газа конденсируется. Для предотвращения гидратообразования при охлаждении газа в сырьевой поток перед теплообменниками 2 и 3 я пропановым испарителем 4 вводят раствор этиленгликоля. Из испарителя 4 смесь газа, обводненного этиленгликоля и сконденсировавшихся углеводородов (конденсата) поступает для разделения в сепаратор 5. После сепаратора обводненный этиленгликоль направляют на блок регенерации (на схеме не показан), конденсат — в абсорбционно-отпарную колонну 12 (после рекуперации холода в теплообменниках 3 и 16), а газ — в нижнюю часть абсорбера 8. На верхнюю тарелку абсорбера поступает регенерированный, предварительно насыщенный легкими углеводородами абсорбент, охлажденный до —23 °С. С верха абсорбера 8 получают сухой газ, который после узла предварительного насыщения (пропанового испарителя 7 и сепаратора 6) и рекуперации холода в теплообменнике 2 используют в качестве топлива. [c.244]

    Насыщенный абсорбент, отводимый с низа абсорбера, объединяется с нестабильным конденсатом с разделителя ВОВ и через рекуперативный теплообменник Е06 подается на 22 тарелку деэтанизатора С02, который работает в режиме абсорбционно-отпарной колонны. В качестве орошения на 44 тарелку подается охлажденный до температуры минус 30 °С регенерированный абсорбент. Колонна работает при давлении 1,36 МПа. [c.105]

    Часть потока поступает в узел предварительной абсорбции, где в поток по-,дается тощий абсорбент—стабильный конденсат. Смесь газа и абсорбента. проходит воздушный холодильник А01, охлаждается и поступает на 11-ю тарелку абсорбционно-отпарной колонны OI. [c.213]

    Колонна с решетчатыми тарелками работала устойчиво, с достаточно высокой эффективностью при различных режимах, с нагрузкой на единицу сечения, на 50% большей, чем в соответствующих хороших колпачковых колоннах (0 500 мм), при одинаковом расстоянии между тарелками. По пару и холоду была зафиксирована значительная экономия. При разделении этан-этиленовой фракции средний к. п. д. был 0,6. При температурах ниже —14° наблюдалось замерзание тарелок с резким понижением их пропускной способности. Как показали наблюдения, только гидраты этилена при температурах ниже —14° забивают щели тарелок, гидраты н е других углеводородов этим свойством не обладают [22]. Можно полагать, что при применении тарелок с закругленными краями и при увеличении ширины щелей тарелок (с 2,8 до 4,5 мм) явления замерзания и забивания резко уменьшатся. В заводских колоннах решетчатые тарелки были испытаны в исчерпывающей части абсорбционно-отпарных колонн нескольких заводов. Результаты испытаний и [c.41]

    Для лучшего улавливания пыли катализатора устанавливают двух- пли трехступенчатые циклонные сепараторы. Уловленный в них катализатор по внутреннему стояку 9 ссыпается под кипящий слой реактора. Из циклонных сепараторов пары продуктов крекинга вместе с небольшим количеством пыли катализатора поступают под каскадные тарелки ректификационной колонны 16. На каскадных тарелках колонны пары отмываются нисходящим потоком тяжелого газойля от пыли и поступают в фракционирующую часть. Тяжелый же газойль стекает в отстойную часть колонны 18, с верха которой отводится отстоенный тяжелый каталитический газойль в резервуар, а с низа смесь тяжелого газойля с катализатором (шлам) подается в узел смешения сырья с горячим катализатором 3 в качестве рециркулята. С верха ректификационной колонны отводятся газ и пары бензина, которые охлаждаются и конденсируются в конденсаторе-холодильнике 21 и поступают в газосепаратор, 22. Жирный газ и нестабильный бензин отводятся на абсорбционную и газофракционирующую установку для получения из них целевых продуктов. Сбоку ректификационной колонны через отпарные колонны отводятся легкий керосин и легкий каталитический газойль, которые после охлаждения поступают в резервуары. [c.182]


    Исследование процесса в абсорбционно-отпарной колонне представляет большой практический интерес, поэтому целесообразно рассмотреть методику расчета абсорбции применительно к данному варианту схемы. В качестве расчетной воспользуемся схемой проведения процесса, изображенной на рис. 14. Исходное сырье Р (в общем случае в виде парожидкостной смеси) поступает в среднюю часть абсорбционно-отпарной колонны. В верхнюю часть колонны подается абсорбент о оттуда же отбирается сухой газ Уь а из нижней части — кубовый остаток Ц. В куб колонны может подаваться паровой поток 1 0- По высоте абсорбционной секции могут быть установлены промежуточные холодильники. Если промежуточный холодильник установлен между тарелками /—1 и , то считается, что тепло отводится с тарелки /. Паровой поток в колонне создается за счет подвода тепла к кипятильнику. [c.83]

    При расчете абсорбционно-отпарной колонны было принято, что тепло отводится на второй, пятой и восьмой теоретических тарелках. Количество отводимого тепла определялось из условия охлаждения жидкости в промежуточных холодильниках до температуры примерно 250 °К. [c.86]

    Между 1 и 2, 4 и 5, 7 и 8-й тарелками установлены промежуточные холодильники тепловые нагрузки на них равны соответственно 27 100, 33 600 и 41 900 кдж/ч. Расход абсорбента, найденный в результате расчета, составил 28,29 моль/ч. Расчетная тепловая нагрузка на кипятильник колонны равнялась 409 070 кдж/ч. Количества пара, жидкости и температура по высоте абсорбционно-отпарной колонны приведены в табл. 58. [c.323]

    Тарелки с 8-образными элементами (рис. 4.2) применяются в колоннах атмосферных, отпарных, работающих под давлением, абсорбционных установок крекинга и ГФУ. Не рекомендуются для вакуумных колонн. Удовлетворительно работают при значительном изменении массы потоков по высоте колонны, выдерживают большие нагрузки по жидкости, так как пары выходят из прорезей [c.90]

    Дальнейший расчет абсорбционно-отпарной колонны не представляет каких-либо затруднений. Проверка производится по температурам верха и куба, определение числа практических тарелок — на основании принятых количеств теоретических тарелок в абсорбционной и отпарной частях колонны с учетом к.п.д. тарелок, высота колонны — из расстояний между тарелками, а диаметр — в соответствии с принятой скоростью газа в свободном сечении аппарата. [c.416]

    Кубовая жидкость десорбера 6 через дроссельный вентиль 13, снижающий давление почти до атмосферного, поступает во второй десорбер 9. Здесь из нее отгоняются углеводороды Сз и выше (так называемый газовый бензин), которые после конденсации в аппарате 10 стекают в сборник 11. Часть газового бензина поступает на орошение колонны 9, а остальное количество выводится из системы в виде готового продукта или направляется на дальнейшее выделение пентанов. Кубовая жидкость из десорбера 9 представляет собой регенерированный абсорбент. Он охлаждается в теплообменнике 5 и холодильнике 12, после чего возвращается на верхнюю тарелку абсорбционно-отпарной колонны 4. [c.30]

    Абсорбционно-отпарная колонна (рис. 43) предназначена для разделения газов дистилляции на аммиак и двуокись углерода путем селективного поглощения СО 31%-ным раствором МЭА. В вертикальном цилиндрическом корпусе 5 колонны установлены тарелки 4. [c.97]

    Осушенный, очищенный и охлажденный пирогаз поступает в нижнюю часть дополнительной укрепляющей колонны. Жидкая часть питания выводится из колонны вместе с жидкостью, стекающей с нижней тарелки, а паровая часть питания разбивается на два потока. Большая часть парового потока поступает в абсорбционную секцию абсорбционно-отпарной колонны. Остальной пар питания в количестве примерно 15 об.% от всего питания проходит через укрепляющую колонну. В абсорбционно-отпарной колонне секции отделены глухой тарелкой, благодаря чему исключается смешение пара питания с паром, поднимающимся из отпарной секции. Пар из отпарной секции колонны 3 охлаждают в холодильнике колонны 1. Образовавшуюся жидкость используют для орошения укрепляющей колонны. Некон- [c.15]

    Абсорбционно-отпарная колонна. Эта колонна в условиях действующих агрегатов работает с некоторой недогрузкой. В разрезной абсорбционно-отпарной колонне количество пара над тарелкой питания нижней части колонны примерно в два раза меньше, чем в обычной, С учетом резерва можно считать, что производительность абсорбционно-отпарной колонны может быть увеличена в два раза. [c.18]

    Анализ нагрузок на контактные устройства массообменных колонн ГПЗ показывает, что, например, десорбер, деэтанизатор, абсорбционно-отпарная колонна характеризуются относительно большой нагрузкой по жидкой фазе и сравнительно низкой — по газовой. Это и обусловливает применение в указанных аппаратах многопоточных контактных устройств. Применение б таких колоннах стандартных тарелок значительно увеличивает диаметр аппарата. Высокая нагрузка жидкости на сливную перегородку приводит к образованию большого количества пены. Вследствие этого работа тарелки становится неустойчивой и неэффективной. К тому Ж е наличие у стандартных тарелок прием ных стаканов увеличивает общую площадь тарелки, [c.83]

    Стабилизация катализатов риформинга на многих установках осуш.ествляется одновременно с разделением газа гидроочистки. В этом случае газовый блок установ(ки риформинга состоит из двух колонн абсорбционно-отпарной и стабилизационной (ста билиэато-ра) (рис. У-2). В качестве aб Qpбeнтa в первой колоние используется охлажденный стабильный конденсат, котдрый двумя потоками подается в колонну — на 7—9-ю и 47-ю тарелки, на 49-ю тарелку подается стабильный, катализат из стабилизатора. [c.273]

    Для улучшения работы газовых блоков рекомендовано изменить перераспределение потоков нестабильного катализата, подавая его полностью иа верх1нюю тарелку, понизить температуру абсррбдии в абсорбционно-отпарной колонне до 10—15 °С и увеличить флегмовое число в стабилизаторе с 3 до 9. [c.275]

    Массообменные колонные аппараты являются основной аппаратурой ГПЗ для разделения углеводородных смесей. Анализ контактных устройств таких массообменных аппаратов, как десорбер, абсорбционно-отпарная колонна, деэтанизатор и др., показывает, что они имеют относительно высокую на1Г рузку по жидкой фазе и Низкую — по газовой. Применение стандартных конструкций тарелок при таких соотношениях газа и жидкости не всегда обеспечивает требуемую эффективность разделения и приводит к неоправданному увеличению размеров аппарата. Особенно это характерно для колонных аппаратов большого диаметра. Поэтому фирмой Юнион Карбайд Корпорейшн для таких условий создана специальная тарелка, характеризующаяся, высокими жидкостными нагрузками. [c.98]

    Насыщенное меркаптанами масло отводится с кубовой части абсорбера OI, объединяется с конденсатом из трехфазного сепаратора В02 и поступает в емкость дегазации В04, где происходит выделение легких углеводородов за счет понижения давления до 3 МПа. Газ дегазации поступает на вторую ступень компрессора, а частично дегазированный абсорбент подогревается в рекуперативном теплообменнике Е06 до 15 °С и направляется на 11-ю тарелку абсорбционно-отпарной колонны (АОК) С02, работающей в режиме деэтанизации. Давление в деэтанизаторе 1,3 МПа. Деэтанизатор состоит из 44 клапанных тарелок. На верхнюю тарелку подается регенерированное масло, охлажденное до минус 30 °С. Метан-этановая фракция с верха деэтанизатора поступает на первую ступень компрессора, после чего подается на вход емкости дегазации В04. Масло в нижней части деэтанизатора подогревается парами, поступающими из ребойлера Е11. Теплота подводится в ребойлер двумя теплоносителями паром низкого давления и дебутанизи-рованным маслом. [c.50]

    Тарелки с S-образными элементами применяют в колоннах атмосферных, отпарных, под давлением, ГФУ, абсорбционных. Не рекомендуют применять их для вакуумных колонн. Однопоточпые тарелки рекомендованы для колонн диаметром I—4 м, двух- и четырехпоточные — для колонн диаметром более 4 м. Клапанные тарелки рекомендуют применять в колоннах АВТ, ГФУ, АГФУ, азеотропной перегонки, четкой ректификации ситчатые тарелки— для колонн четкой ректификации, азеотропной перегонки, ГФУ, при повышенных жидкостных нагрузках. Не рекомендуют для вакуумных колони, для загрязненных сред, при больших колебаниях нагрузки, в колоннах большего диаметра (более 2,5 м). Струйные тарелки рекомендуют применять для атмосферных колонн диаметром до 3,2 м, отпарных, в колоннах под давлением (диаметр до 4 м). Струйные тарелки с отбойниками рекомендуют применять для вакуумных колонн. Решетчатые тарелки провального типа применяют в колоннах ГФУ, АГФУ, вторичной перегонки диаметром до 2,4 м, при больших нагрузках по жидкости. [c.58]

    С верха абсорбера 1 отводят сухой газ, с низа — насыщенный абсорбент, который представляет собой смесь тощего абсорбента с извлеченными углеводородами. Сухой газ направляют потребителям, насыщенный абсорбент подают в питательную секцию абсорбцнонно-отпарной колонны 2 (узел деметанизации, деэтанизации). В абсорбционно-отпарной колонне (АОК) из насыщенного абсорбента удаляют легкие углеводороды (метан и этан). Для сокращения потерь пропана с сухим газом АОК и обеспечения наиболее полной деэтанизации насыщенного абсорбента на верхнюю тарелку абсорбционно-отпарной колонны подают регенерированный абсорбент, а в нижнюю кубовую часть АОК подводят тепло. С верха АОК выводят сухой газ (метан, этан и небольшое количество пропана), с низа — деэтанизированный насыщенный абсорбент. Сухой газ используют в качестве топлива, а деэтанизи- [c.203]

    Широкая фракция углеводородов Сз+высшие (ШФУ) конденсируется в воздущном (или водяном) холодильнике 7 н пЪступает в рефлюксную емкость 9, из которой часть ШФУ подают в качестве орощения на верхнюю тарелку десорбера 3, а избыток направляют на газофракционирующую установку для производства индивидуальных углеводородов или соответствующих фракций сжиженных газов. Тепло в нижнюю часть десорбера 3 подводят замечет циркуляции абсорбента, стекающего с нижней тарелки десорбера, через подогреватель 10. Регенерированный абсорбент выводят с низа десорбера 3, охлаждают в рекуперативных теплообменниках 4 и 5 и в холодильниках 6 и 8, после чего подают в абсорбер 1 и абсорбционно-отпарную колонну 2. [c.204]

    И. Арона (в конденсационно-отпарных и абсорбционно-отпарных колоннах), Б. Н. Михайловского, С. В. Львова, а также Хенгстебека был недавно сделан Б. Г. Берго и В. М. Платоновым. Для этого ими был проведен ряд типовых расчетов процесса многокомпонентной ректификации по всем перечисленным методам результаты расчетов сравнивались с точными данными, полученными на электронных вычислительных машинах Урал и Стрела , по методам, разработанным авторами и основанным на представлении о теоретической тарелке. На основании полученных результатов Б. Г. Берго и В. М. Платонов пришли к следующим основным выводам. [c.528]

    Решетчатые тарелки успешно применяются в колоннах, работающих под давлением, при атмосферном давлении и под вакуумом. Они хорошо зарекомендовали себя в различных процессах разделения газов пиролиза (ВНИИолефин, г. Баку), в этиленэтановых колоннах ( Грозхимзавод ), в абсорбционно-отпарных колоннах ( Грозхимзавод , Саратовский и Уфимский заводы синтетического спирта), для разделения смесей бутан—изобутан, изопрен—пипери-лен и других, при абсорбции пропана и бутана из попутных газов (на Миннибаевском ГБЗ). [c.38]

    Требуется определить количества и составы получаемых продуктов (сухого газа и деэтаннзированного насыщенного абсорбента) при заданном содержании этана в нижнем продукте г = 0,04 и заданном извлечении пропана в нижний продукт = 0,9 в колонне с 8 теоретическими тарелками в абсорбционной части и 10 теоретическими тарелками в отпарной части. [c.247]

    Газо-жидкостная смесь из холодильника 12 поступает на 15-ю или 18-ю тарелку абсорбционно-отпарной колонны 13, имеюпхей 40 тарелок. [c.50]

    Метод сходимости применяется в тех случаях, когда ректификационные колонны соединены последовательно, но осуществлена рециркуляция между колоннами. Сущность -метода можно изложить на примере установки, схема которой показана на рис. XIV-1. Установка состоит из абсорбционно-отпарной колонны I и простой ректификационной колонны II. Задается количество дистиллята D, определяющее Fj, так как количество питания F является постоянным. Кроме того, задается величина рецикла В (или , ), которая в свою очередь определяет(или5). Помимо этого, для каждой колонны заданы тип дефлегматора, давление, число тарелок и номер тарелки питания, состав и агрегатное состояние питания F колонны I и поток жидкой флегмы (Ь в колонне II. [c.298]


Смотреть страницы где упоминается термин Тарелка в колонне абсорбционно-отпарной: [c.110]    [c.298]    [c.229]    [c.136]    [c.260]    [c.176]    [c.34]    [c.52]   
Расчеты основных процессов и аппаратов переработки углеводородных газов (1983) -- [ c.97 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Абсорбционная колонна

Абсорбционно-отпарная колонна



© 2025 chem21.info Реклама на сайте