Коэффициент давления Не эффективный

Ниже обсуждается теория разделения частиц во вращающемся потоке и применение этой теории при конструировании различных циклонов описаны промышленные типы и, по мере возможности, для них даны экспериментальные значения коэффициентов фракционной эффективности, а также детально обсуждаются методы расчета эффективности циклонов и перепада давления. [c.241]

При математическом описании работы газового электрода приходится прибегать к различным моделям пористого тела, в основу которых положены такие структурные единицы, как частицы твердого тела (модель уложенных сфер) или поры (различные капиллярные модели). При макроскопическом описании пористой среды иногда удобно рассматривать ее как гомогенную с некоторыми эффективными значениями различных параметров (эффективным коэффициентом диффузии, эффективной электропроводностью и т. д.). Для правильного описания процессов в пористой среде большое значение имеет теория капиллярного равновесия, которая позволяет оценить степень заполнения среды газом при данном перепаде давления и ответить на вопрос, является ли заполнение среды газом и жидкостью равномерным или же изменяется по толщине электрода. При определенных допущениях [c.226]

При математическом описании работы газового электрода приходится прибегать к различным моделям пористого тела, в основу которых положены такие структурные единицы, как частицы твердого тела (модель уложенных сфер) или поры (различные капиллярные модели). При микроскопическом описании пористой среды иногда удобно рассматривать ее как гомогенную с некоторыми эффективными значениями различных параметров (эффективным коэффициентом диффузии, эффективной электропроводностью и т. д.). Для правильного описания процессов в пористой среде большое значение имеет теория капиллярного равновесия, которая позволяет оценить степень заполнения среды газом при данном перепаде давления и ответить на вопрос, является ли заполнение среды газом и жидкостью равномерным или же изменяется по толщине электрода. При определенных допущениях о форме частиц или пор можно установить распределение пор по размерам и рассчитать суммарный периметр пор, освобожденных от электролита под действием перепада давления между газом и электролитом в гидрофильных электродах или в результате введения гидрофобизатора в гидрофобизированных электродах. [c.241]

От — растворимость кислорода воздуха в воде в зависимости от температуры и давления Ст = 10,15 г/мЗ (при t= 15°С) Н — глубина аэрирования слоя жидкости Н = 0,8 м С — концентрация кислорода в очищенной сточной жидкости, которая должна быть обеспечена на выпуске в водоем Сг = = 6 г/м [7] Со — концентрация кислорода в сточной воде перед сооружением для насыщения Со = О [19] фго —коэффициент, учитывающий эффективность аэрации на водосливах в зависимости от перепада уровней (принимается по табл. 7.9) N—число ступеней водослива —коэффициент, учитывающий температуру сточных вод [c.220]

МПа при постоянном давлении за диафрагмой. На рис. 10 приведена зависимость коэффициента температурной эффективности tit и оптимальной площади сечения соплового ввода от степени расширения е. Се- [c.24]

Теперь можно установить размеры матрицы, удовлетворяя всем изложенным выше требованиям. В соответствии с начальными условиями длина канала в направлении движения газа низкого давления равна 2,16 фут (0,66 м), а длина каждого хода на стороне воздуха высокого давления равна 2,4 2 = = 1,2 фут (0,36 м). Пользуясь этими данными и только что определенным полным объемом матрицы, находим ширину матрицы в направлении, перпендикулярном направлениям движения обоих потоков газа 1,062 (2,16-1,2) = = 0,41 фут (0,125 ж). Теперь остается проверить допущения, принятые в начале расчета. Число Рейнольдса для потока воздуха высокого давления равно 1100, а для потока газа низкого давления — 1000 следовательно, первоначальные предположения о ламинарном характере течения обоих теплоносителей оказываются справедливыми. Значения параметра х с10 равны для потоков высокого и низкого давлений соответственно 84,5 и 85, что подтверждает правильность исходных предпосылок, использованных для определения коэффициента теплоотдачи. Эффективности ребер, равны примерно 93 и 89% для потоков газа высокого и низкого давлений. И в этом случае очевидно, что начальные упрощающие допущения внесли относительно небольшую ошибку. [c.196]

Серебряный сепаратор был разработан недавно, и к моменту написания этой книги его применяли в анализах только для довольно простых углеводородов и кислородсодержащих соединений, имеющих до 7 углеродных атомов в молекуле. Не было описано и влияние сепаратора на форму хроматографических пиков, но известно, что при введении с интервалом 10 с простых растворителей, таких, как ацетон и бензол, не наблюдается существенного наложения их масс-спектров [39]. Для соединений с молекулярным весом не менее 200 серебряный сепаратор позволял получать коэффициенты обогащения, равные 100 и более [39]. Эти коэффициенты определяли (эффективность в работе [39] не указана) как отношение чувствительности масс-спектрометра с работающим сепаратором к чувствительности для того же образца, вводимого в масс-спектрометр через сепаратор с разъединенными фланцами. Давление в иопном источнике было одинаковым в обоих случаях. [c.195]

Экстрагирование в большой степени зависит от температуры. По мере повьпиения температуры увеличивается взаимная растворимость компонентов и, следовательно, возрастает экстракция. Изменение давления в пределах 0,1—2,0 МПа не оказывает существенного влияния на растворимость. Лишь применение высоких давлений может заметно изменить величину экстракции. Направление действия давления можно предусмотреть, пользуясь принципом Ле Шателье, согласно которому увеличение давления вызьшает ухудшение растворения, если объем раствора больше объема компонентов [129]. Процесс экстракции характеризуется следующими показателями коэффициентом распределения и коэффициентом экстракции, эффективностью экстракции, степенью очистки. [c.75]

Для характеристики хроматографических колонн в отношении скорости разделения чис.10 теоретических тарелок N для данной колонны принято относить ко времени выхода данного компонента, т. е. сопоставлять колонны по числу тарелок, приходящихся на одну секунду [18]. В табл. 12.1 приведено соответствующее сопоставление величин Л эф = Л [Лс/(/(с + 1) ] (где Кс — коэффициент емкости колонны), отнесенных ко времени / (время выхода компонента), для колонн с адсорбентами различного зернения. Для сравнения приведены данные и для газохроматографических колонн. Разделение на адсорбентах крупного зернения (0,1—0,15 мм), которые использовались на ранних стадиях развития хроматографии, отличалось малой эффективностью (в расчете на единицу времени) и требовало несколько часов. При переходе к более тонкой фракции зерен (0,02— 0,03 мм) (что, однако, потребовало применения на входе в колонну высокого давления) эффективность возросла на два порядка, а при переходе к фракции 0,005—0,006 мм эта эффективность возросла еще на порядок, что приближается к эффективности колонн с поверхностно-пористым адсорбентом в газовой хроматографии. [c.257]

Здесь а—коэффициент, характеризующий эффективность активации молекул излучением Ь — коэффициент, характеризующий эффективность дезактивации молекул при соударении кр — константа скорости распада возбужденных молекул г — фактор соударений I — мощность дозы N — концентрация молекул. Согласно уравнению (5.32) при относительно малых давлениях процесс разложения соответствует первому порядку при повышении давления порядок реакции уменьшается. Константы а и = [c.121]

Для проверки выводов метода анализа размерностей и определения постоянной в выражении (12) проведено экспериментальное исследование. Теплоизолированная вихревая труба (Di = 40 мм)) выполнена со сменными соплами относительной площадью от 0,044-до 0,102. Давление перед соплами изменяли от 0,2 до 1,8 МПа при постоянном давлении за диафрагмой. На рис. 10 приведена зависимость коэффициента температурной эффективности tit и оптимальной площади сечения соплового ввода от степени расщирения е. Се- [c.24]

Выше (см. п. 1.3) показано, что при рационально выбранной геометрии вихревой трубы увеличение степени расширения до 16 сопровождается незначительным уменьшением коэффициента температурной эффективности. Возникает вопрос — существует ли предельное значение бпр При современном развитии теории вихревого эффекта ответ на этот вопрос можно получить только после проведения специально организованного эксперимента. Из термодинамики известно если на диафрагме устанавливается критический перепад давлений, то дальнейшее увеличение давления перед соплом не может привести к росту АГх, т. е. при дальнейшем повышении Рс внутренняя степень расширения, достигаемая в камере разделения, остается постоянной. Известно также, что перепад давлений на диафрагме влияет на осевую скорость, а следовательно, и на эффективность процессов в камере разделения. Из сказанного следует, что ограничение степени расширения возможно, когда не удается подобрать соотношения размеров, исключающие критический режим течения охлажденного потока. Другой возможной причиной ограничения, е является уменьшение КПД из-за снижения эффективности процесса разделения и увеличения потерь вследствие уменьшения площади проходного сечения сопла. [c.29]

Эффективным теплоносителем с высоким коэффициентом теплоотдачи, применяемым до очень высоких температур при атмосферном давлении, является эвтектика РЬ + В1. Этот теплоноситель в обращении сравнительно безопасен. [c.329]

Аналогичное рассмотрение обычно используется для реакции рекомбинации метильных радикалов. Здесь большая величина 6 = — избыток энтропии в переходном состоянии — ведет к увеличению характеристического давления. Для того чтобы объяснить экспериментальные данные, необходимо принять допуш ение о почти совершенно свободном враш ении групп СНз в переходном состоянии. Учитывая большую энергию связи (85 ккал/моль ), такое допущение возможно. Кистяковский и Робертс нашли, что скорость рекомбинации радикалов СНз при 165° С возрастает приблизительно втрое при переходе от суммарного давления ацетона от 1 до 10 мм рт. ст. Далее они установили довольно удивительный факт — ацетон приблизительно в 40 раз более эффективно дезактивирует комплекс, чем СОг- Эти результаты объясняют отрицательный температурный коэффициент реакции рекомбинации, полученный этими авторами, отрицательной температурной зависимостью скорости реакции от давления. [c.269]

В случае хорошо организованного рабочего процесса при работе двигателя на полной нагрузке в течение первой фазы 0i выделяется примерно 7з от общей теплоты сгорания топлива, вводимого в цилиндр за цикл коэффициент активного тепловыделения при этом составляет 0,3. К моменту окончания второй фазы 9ц указанный коэффициент достигает 0,7—0,8. Наблюдаемое постепенное замедление скорости тепловыделения в третьей фазе бщ связано с такими неблагоприятными факторами, как уменьшение концентрации кислорода, разбавление смеси топлива с воздухом продуктами сгорания, прогрессирующее увеличение объема камеры, снижение температуры и давления. Продолжительность фазы догорания 9ш может соответствовать 70— 80° ПКВ от в.м.т. При увеличении доли тепловыделения в фазе 0т сильно снижается эффективность использования выделяющейся теплоты, уменьшается топливная экономичность двигателя и повышается температура газов на выпуске. [c.158]

Если в колонне нет двух жидких фаз, то и представляют собой соответствующие парциальные давления компонентов в газовой фазе. На практике обычно не достигается ЮО п-ная эффективность испарения, поэтому в расчеты вводится поправочный коэффициент, зависящий от характеристи]г аппаратуры и перегоняемой смеси. [c.119]

В промышленности выделять этилен при помощи таких растворов трудно прежде всего из-за их нестабильности. Кроме того, очень сложно достичь (при оптимальных давлениях и температурах) большого значения коэффициента хемосорбции, что обеспечило бы хорошую эффективность процесса. [c.72]

Механизм образования трещин при бурении скважины аналогичен гидравлическому разрыву во время ее заканчивания единственное различие между ними заключается в том, что второй совершается преднамеренно и желателен, а первый — непреднамеренно и в высшей степени нежелателен. Трещина возникает во всех случаях, когда разность между давлением бурового раствора и пластовым давлением (рт—р/) превышает прочность пласта на растяжение плюс напряжение сжатия в окружающем скважину массиве горных пород. Поскольку прочность пород на растяжение обычно мала по сравнению с напряжениями сжатия, ее обычно (хотя и не всегда обоснованно) исключают из расчетов. Образующаяся трещина распространяется перпендикулярно к направлению действия наименьшего главного напряжения. За исключением районов с активным горообразованием наименьшее главное напряжение горизонтально, поэтому образующаяся при бурении трещина вертикальная. Как уже говорилось в разделе главы 8, посвященном напряжениям вокруг ствола скважины, наименьшее главное напряжение аз равно вызываемому горным давлением эффективному напряжению (5—Pf), умноженному на коэффициент fei, численное значение которого зависит от тектониче- [c.361]

При исследовании работы струйных импакторов с круглыми и с прямоугольными соплами при пониженных давленияхприме нялись аэрозоли, полученные распылением монодисперсных сус пензий попистироловых латексов в аэродинамической трубе, в которую помещался импактор Установка могла действовать при пониженном давлении, концентрация аэрозоля измерялась по рас сеянию света с помощью микрофотометра Авторы нашли, что с понижением давления эффективность осаждения частиц при по сюянной скорости воздуха повышается, очевидно, вследствие воз растания эффекта скольжения у поверхности частиц Подставляя соответствующие значения канингэмовского коэффициента С в теоретические формулы, авторы сравнили свои данные с резуль татами других исследователей и пришли к следующим выводам [c.194]

Коэффициент температурной эффективности представляет собой отношение получаемого эффекта охлаждения АГх к эффекту охлаждения ATs при изоэнт-ропийном расширении газа с параметрами рс и Тс до давления охлажденного потока [c.8]

Влияние давления перед соплом рс на эффективность температурного разделения — один из наименее изученных вопросов. Встречающиеся противоречивые утверждения объясняются недостаточно корректным проведением исследования. Практически авторы всех работ по этому вопросу не учитывают отклонения эффективности из-за различия свойств идеальных и реальных газов. Иногда недостаточно корректно учитывают изменение влагосодержания с повышением давления сжатого воздуха и изменение роли теплообмена стенок камеры разделения с окружающей средой. Часто о влиянии давления рс судят по данным экспериментов, в которых одновременно ) с повышением рс увеличивалась степень расширения. К полезной информации по указанному вопросу можно отнести лишь работу [16], где приведены результаты экспериментов, проведенных при постоянной степени расширения и при различных давлениях. Выявлено, что снижение давления охлажденного потока рх сопровождается уменьшением коэффициента температурной эффективности. На рис. 11 приведена зависимость Т1т/Т1тн от рх(т1т и Т1тн — знзчения коэффициента при текущем значении рх и рх = ОЛ МПа). Снижение температурной эффективности автор объясняет увеличением относительных потерь на трение и уменьшением интенсивности взаимодействия вихрей. Закономерности изменения характеристик вихревых аппаратов при повышении рх и e= onst, т. е. при повышении р = грх, не изучены. Логично предполагать увеличение коэффици- [c.28]

В. И. Метенин получил высокие значения коэффициента температурной эффективности вихревой трубы с конической камерой разделения при = 3, а = 3,6° и Оо = = 21 мм. Труба была снабжена лопаточным диффузором и сетчатым развихрителем, установленным на торце камеры разделения (см. рис. 18). Ш. А. Пиралишвили получил наилучшие результаты на трубах с подачей воздуха от постороннего источника при длине камеры разделения = 3 )o. В охладителях с циркуляцией потока промежуточного давления, разработанных [c.54]

Соотношение между коэффициентами молекулярной диффузии и кнудсеновской диффузии при атмосферном давлении и минимальной величине первичных частиц составляет в зависимости от температуры от 50 до 100. Наиболее выгодная доля свободного объема между вторичными частицами, как следует из найденного соотношения скоростей,— 0,5. Скорость реакции при переходе к бидисперсной структуре может увеличиваться поэтому в 5—8 раз. Выбор оптимальной структуры от-крыБает, таким образом, значительные возможности для повышения активности п])о.мып1ленных катализаторов. При увеличении давления эффективность использования бидисперсной структуры снижается вследствие уменьшения >2 и при давлении в несколько десятков атмосфер наиболее выгодной является однородная пористая структура с гидравлическим радиусом нор, близким к длине свободного пробега. Из выражения (7) также следует, что эффективность бидпсперсных структур не зависит от размера вторичных частиц, если только они обеспечивают молекулярную диффузию. Поскольку с увеличением размера этих частиц [c.11]

В. И. Метенин получил высокие значения коэффициента температурной эффективности вихревой трубы с конической камерой разделения при = 3, а = 3,6° и Оо = = 21 мм. Труба была снабжена лопаточным диффузором и сетчатым развихрителем, установленным на торце камеры разделения (см. рис. 18). Ш. А. Пиралишвили получил наилучшие результаты на трубах с подачей воздуха от постороннего источника при длине камеры разделения = 3 )o. В охладителях с циркуляцией потока промежуточного давления, разработанных А. В. Мурашкиным, наибольший КПД также зафиксирован при длине камеры разделения = 3 )o. Из сказанного следует, что при наличии диффузора на нагретом потоке нужно принимать относительную длину камеры разделения = 3...4. [c.54]

Дальнейшая переработка сырых продуктов дегидрирования связана с перегонкой и ректификацией нри поп1гл еииом давлении. Температуры кипения этилбензола и стирола различаются иа 9° (136 и 145,2° соответственно), поэтому необходима очень эффективная ректифтгационная колонна с высоким коэффициентом орошения. Трудность заключается еи] е в том, что стирол нри тепловом воздействии сравнительно легко полимеризуется. [c.237]

Пример П.З. Исходная углеводородная смесь, состоящая йз раствора 80 кмоль летучего компонента а (н-гентана, ЛГд=100) н 20 кмоль практи-ческп нелетучего тяжелого масла и> (ЛГш=400), подвергается постепенной перегонке при атмосферном давлешш и температуре 100,0 °С, при которой давление насыщенных паров к-гептана Рд=0,106124 МПа. Требуется найтп время, в теченце которого содержаппе летучего компонента в остатке перегонки понизится до 5 мол. %, еслп расход водяного пара составляет 20 кмоль/ч, эффективность =0,9, а коэффициент активности уа -гептана для условий перегонки можно принять равным единице. [c.82]

Наща страна занимает ведущее положение в развитии эффективных методов разработки нефтяных месторождений с поддержанием пластового давления закачкой воды. Комплексный подход к разработке нефтяных месторождений, обоснованный группой ученых Российской академии нефти и газа им. Губкина под руководством академика А. П. Крылова (А. П. Крылов, М. М. Глоговский, М.Ф. Мирчинк, Н.М. Николаевский, И. А. Чарный), нащел широкое распространение в нашей и других странах [53]. Достаточно указать, что более 90% ежегодной добычи нефти в нашей стране обеспечивается месторождениями, на которых осуществляется закачка воды. Объемы закачки воды примерно в 3 раза превышают объемы добычи нефти. Средний коэффициент нефтеотдачи превышает 0,4. При этом по существу в полной мере используются все возможности гидродинамики для обеспечения эффективности процесса законтурное, внутриконтурное, приконтурное, барьерное, очаговое И другие заводнения, изменение направлений фильтрационных потоков, волновое и циклическое воздействие на призабойную зону и т. д. Однако в связи с постепенным изменением структуры извлекаемых запасов нефти, связанным с ухудшением горно-геологических условий их залегания, открытием месторождений, приуроченных к глубокозалегающим низкопроницаемым коллекторам (пористым или трещиновато-пористым), обладающим значительной неоднородностью, насыщенных к тому же высоковязкими (малотекучими) нефтями возможности чисто гидродинамических методов воздействия оказались недостаточными для обеспечения высокой нефтеотдачи пластов. [c.300]

На эффективность процесса сгорания существенно влияют состав смеси (коэффициент избытка воздуха а), нагрузка двигателя, степень сжатия, частота вращения коленчатого вала, а также форма камеры сгорания. Минимальные значения ф , 01, 02 и максимальные Рг достигаются при а= 0,85 0,9,. при котором наблюдаются наибольшие скорости распространения пламени и интенсивность тепловыделения, а следовательно, и наибольшая мощность, развиваемая двигателем. Такой состав смеси называется мощностным. При а> >,0,9 возрастает Ог, 02 изменяется незначительно, но максимальное давление Рг снижается в связи с меньшим энерговыделением при сгорании смеси. Соответственно уменьшается значение с1Р1с1(р. [c.150]

Из сравнения этих зависимостей с выражениями (Vni-159) и (Vni-160) следует, что k = D bIz — коэффициент массоотдачи в единицах концентрации = Олв/С- Ггс) — коэффициент массоотдачи в единицах давления С, р — концентрация и парциальное давление компонента в ядре потока Си pi — концентрация и парциальное давление компонента у межфазной поверхности 2с — эффективная толщина пограничного слоя. [c.246]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология