Коэффициент эффективности промывки

Выведены [259] уравнения для определения эффективности последовательной и противоточной промывки методами вытеснения и разбавления. Указано, что основными параметрами, характеризующими любой способ промывки, являются коэффициент расхода и коэффициент эффективности промывки 8=1—Я (с. 222). Рассмотрены характерные кривые эффективности промывки, осуществляемой несколькими способами. Найдено, что промывка осадков методом вытеснения эффективна лишь при малых расходах промывной жидкости ( р<2— 3) многократная последовательная промывка методом разбавления эффективна при больших расходах промывной жидкости (йр>5—6) многократная противоточная промывка методом разбавления технологически эффективна во всех случаях, но целесообразность ее применения необходимо обосновать техно-экономическим расчетом. Наиболее эффективны комбинированные процессы многократной промывки осадков методами вытеснения и разбавления. [c.243]

Остаточное содержание вымываемого вещества гПв.к связано со степенью извлечения или коэффициентом эффективности промывки Е, являющимся одним из основных параметров процесса. Коэффициент эффективности выражается отношением количества отмытого вещества ко всему количеству вещества, содержащемуся в остаточной жидкости начального осадка [c.65]

Коэффициент эффективности промывки [c.66]

Увеличение pH промывочной воды снижает коэффициент унос кремнекислоты из промывочной воды, чем способствует повышению эффективности промывки пара от кремнекислоты. [c.142]

Солесодержание дистиллята не может быть определено с большой точностью. Это прежде всего связано с тем, что унос капельной влаги с паропромывочных устройств, эффективность промывки, унос при солесодержаниях, когда 5 к> Укр а также эффективность жалюзийного сепаратора при установке его над паропромывочным устройством изучены недостаточно полно. Однако результаты многочисленных испытаний показывают, что эффективность паропромывочных устройств и жалюзийного сепаратора для условий, при которых обычно работают испарители, могут оцениваться коэффициентами, которые имеют следующие значения коэффициент промывки на листе со слоем питательной воды Г1 р1 =0,90-г-0,95 [c.317]

В сепараторных прямоточных котлах докритического давления есть возможность повышать чистоту пара, применяя способ промывки пара в потоке. Схема промывки и сепарации пара в котле такого типа показана на рис. 5.31. Эффективность промывки по отдельным примесям зависит от значений соответствующих коэффициентов распределения и КПД сепаратора. Примеси, переходящие из пара в жидкую фазу, отделяют вместе с ней в сепараторе и выводят из котла. Процесс удаления воды из сепаратора называют продувкой прямоточного котла. [c.160]

Следовательно, эффективность промывки характеризуется как числом ступеней промывки п, так и коэффициентом массопередачи, который учитывает кинетику процесса. [c.374]

Идентификацию предложенной математической модели промывки выполним, исходя из принципа раздельного (независимого) определения коэффициентов модели, путем сопоставления функции отклика системы на гидродинамическое возмущение с функцией, описывающей вымывание примеси из осадка. Коэффициент D и средняя действительная скорость потока жидкости v в объеме осадка определяется из сравнения решения уравнения (7.100) с кривой отклика системы на типовое возмущение по расходу жидкости, например на ступенчатое возмущение. Окончательное распределение свободного порового пространства осадка между фильтратом и жидкостью к моменту начала диффузионной стадии промывки определится по разности площадей под кривой отклика на возмущение по расходу жидкости и под кривой изменения концентрации примеси в промывной жидкости. Располагая информацией о дисперсии границы раздела двух жидкостей, характеризующейся эффективным коэффициентом D, о доле проточных пор осадка /о и характере кривой вымывания примеси из осадка, нетрудно рассчитать коэффициент переноса между проточными и тупиковыми порами осадка но методике обработки концентрационных кривых, рассмотренной выше (см. 7.2). [c.399]

Для аппаратов и систем воздушного охлаждения, эксплуатируемых в режимах, близких к расчетным, задача повышения эффективности оборудования сводится к поддержанию работоспособности АВО с высоким коэффициентом использования в течение всего периода эксплуатации. Для этого необходима периодическая промывка оребренных поверхностей моющими растворами не менее 1 раза в год. Промывку осуществляют при остановленном вентиляторе по ходу и против движения охлаждающего воздуха с последующей продувкой сжатым воздухом или паром. При использовании группы аппаратов промывку проводят на режимах регулирования, когда имеется возможность остановить один из вентиляторов, не нарушая технологический процесс. Обычно промывку приурочивают к началу теплого периода года. Периодическая очистка оребренных поверхностей позволяет избежать значительного повышения аэродинамического сопротивления, снижения производительности вентилятора, уменьшения коэффициента теплопередачи /Сф и увеличения термических сопротивлений при загрязнении. [c.107]

В результате интегрирования уравнения (10.1) получают уравнения [67], которые описывают тот или иной случай фильтрования несжимаемого осадка на несжимаемой перегородке сжимаемого осадка на несжимаемой перегородке при переменной или при постоянной скоростях фильтрования при переменной движущей силе фильтрования и т. д. В курсах процессов и аппаратов химической технологии фильтрование рассматривают как гидродинамический процесс [67]. Однако при химико-технологической обработке возможны изменения физико-химических свойств суспензии, да и в процессе фильтрования и промывки осадка протекают физикохимические превращения. Такие превращения могут отражаться на эффективности фильтрования — уменьшать его скорость и коэффициент отмывки осадка, снижать качество фильтрата и отводимого с фильтра осадка. Поэтому необходимо учитывать следующие физикохимические особенности фильтрования. [c.264]

В монографии рассмотрены теоретические основы процессов взаимодействия между газами и жидкостями в интенсивных аппаратах, режимы работы, а также методы расчета и моделирования эффективных аппаратов. Проводится анализ влияния гидродинамических и масштабных параметров на показатели работы аппаратов, обобщены данные по коэффициентам скорости массо- (тепло-) передачи и к. п. д, в разных производственных процессах. Обобщены многочисленные работы авторов и других советских и иностранных ученых в области проведения абсорбции и десорбции, охлаждения и нагревания газов и т. п,, а также их обеспыливания и очистки от вредных загрязнений при промывке жидкостями в таких современных аппаратах колонного типа с турбулентным режимом работы как пенные аппараты различных типов, аппараты со взвешенной насадкой, аппараты с вертикальными решетками, полые колонны с распылением жидкости. [c.2]

Исследование дробленого антрацита в качестве фильтрующего материала показало, что при одинаковом эффективном размере зерен и близком коэффициенте неоднородности объемная масса антрацита меньше, а пористость выше, чем у песка [163]. Грязеемкость антрацитового фильтра превышает грязеемкость песчаного на 13—14%, а интенсивность промывки при 50%-ном расширении в два раза меньше. Потери напора на антрацитовом фильтре примерно на 16% меньше, чем на песчаном [164]. Достаточную механическую прочность и химическую стойкость имеет дробленый антрацит классов АП (плита), АК (кулак) и АС (семечко — мытое). [c.219]

Если коэффициенты асимметрии, рассчитанные на нулевой высоте пика, близки между собой (А = 5н-6), то после нанесения неподвижной фазы, как правило, получаются достаточно эффективные капиллярные колонки. В случае неудовлетворительного качества колонки по адсорбционной активности необходимо повторить промывку и модифицировать колонку более концентрированным раствором комплекса. [c.22]

При осаждении окиси свинца с последующей ее промывкой достигалась весьма эффективная очистка осадка от примесей 2п2+, Со +, Ва + и Ag+. Коэффициент очистки для примеси Ag+ недостаточно надежен ри наличии в дистиллированной воде и аммиаке примеси хлора. Не наблюдалось заметной [c.145]

Когда коэффициент разделения составляет, например, около 1,2, оба катиона могут быть эффективно разделены методом хроматографической промывки. [c.192]

Электропроводность волокон зависит также от линейной плотности элементарных волокон и снижается с ее уменьшением [17], по-видимо-му, вследствие более полного удаления солей при промывке волокон с малой линейной плотностью. По тем же данным, эффективность неионогенного антистатика может быть охарактеризована отношением Я=Хф1/Хф2(где Хф] и Хф2—электропроводность волокна, обработанного данным препаратом при влажности воздуха ф1 и фг, причем ф1>ф2)-С ростом коэффициента К эффективность препарата увеличивается. [c.59]

Исследование дробленного антрацита в качестве фильтрующего материала показало, что при одинаковом эффективном размере зерен и близком коэффициенте неоднородности объемный вес антрацита меньше, а пористость выше, чем у песка 131]. Грязеемкость антрацитового фильтра превышает грязеемкость песчаного на 13—14%, а интенсивность промывки при 50%-ном расширении в два раза меньше. Потери напора на антрацитовом фильтре примерно на 16% меньше, чем на песчаном [132]. [c.197]

В каждой смене отбирается средняя проба продукционной фосфорной кислоты и промытого фосфогипса. Кислоту анализируют на содержание Р2О5, 50з и Р, в фосфогипсе определяют содержание Р2О5 (общей и водорастворимой) и влаги (общей и кристаллизационной). Эти данные позволяют рассчитать среднесменные показатели степени разложения фосфата, коэффициент эффективности промывки фосфогипса, определить выход и качество продукции (фосфорной кислоты) и расходные коэффициенты сырья. [c.228]

Аппарат для отмывки от экстрагированных и сорбированных примесей рассчитывают по коэффициентам распределения, так же, как обычный реэкстрактор или сорбер. Эффективность промывки пр выражается отношением количества продукта, удаленного из отработанной фазы с промывным раствором Ск, к начальному его содержанию Са. [c.132]

Путем включения части раствора плутониевого продукта в питающий раствор целиком сохраняется эффективность промывки и предотвращается накоплб1ше продуктов деления, снижающее коэффициент очистки. [c.82]

Исследованиями процесса промывки в вибрационных и корытных мойках установлена зависимость извлечения глинистых примесей е (эффективность промывки) от времени промывки / и коэффициента промывистости К [c.15]

В ГрозНИИ разработан процесс, совмещающий обезмасливание парафинового дистиллята с фракционной кристаллизацией парафина, предусматривающий полный противоток растворителя по отношению к сырью и позволяющий получать широкий ассортимент парафинов с температурой плавления от 45 до 68 °С [75, 76]. Этот процесс включает три ступени фильтрования, предназначенные для получения глубокообезмасленного парафина с температурой плавления 52—54 °С, который затем подвергают фракционной кристаллизации на четвертой и пятой ступенях фильтрования. Такой процесс позволяет получить высокоплавкий парафин с температурой плавления до 58°С и низкоплавкий — с температурой плавления 50—52 °С. Одним из условий эффективности этого процесса является ограниченное содержание масла в растворителе. Достоинством его является не только гибкость, но и повышенное содержание нормальных парафиновых углеводородов как в высокоплавком (95,8% масс.), так и в низкоплавком (92,1% масс.) парафинах. Это объясняется раздельной кристаллизацией твердых углеводородов, при которой изопарафины с длинными прямыми участками цепи и нафтены с длинными боковыми цепями кристаллизуются в последнюю очередь. Разработке процесса обезмас-ливания с последующей фракционной кристаллизацией парафина предшествовали теоретические исследования [7, 64], в результате которых предложены уравнения, позволяющие с учетом требуемой глубины обезмасливаиия парафина и содержания масла в исходном сырье определять среднюю концентрацию масла в жидкой фазе и затем оценить коэффициент концентрирования на каждой стадии вакуумного фильтрования (образование осадка, его холодная промывка и подсушка), а следовательно, и общий концентрирующий эффект вакуумного фильтра. [c.160]

V При производстве этил-, пропил- или додецилбензолов редакционную массу алкилирования бензола олефинами в присутствии хлорида алюминия очищают от катализатора водно-щелочной обработкой при температуре 10—20°С. Многократная промывка дает значительный объем сточных вод. Так, при производстве 1 т алкилбензола получается 10—12 сточных вод.- Чтобы уменьшить количество последних и полностью извлечь катализатор из реакционной массы процесса, предложено использовать ионообменные смолы/ КУ-2 в Н+ и натриевой формах, анионит АВ-Г6-ТС в ОН- форме [248], анионообменные смолы АВ-17, катионообменные ткани в Н+форме, анионо-обменные ткани в ОН-, РО= б-формах [249]. [ Эти материалы являются эффективными ионообменными сорбентами при очистке алкилатов от хлоридов алюминия. При времени контакта 10—12 мин, температуре 60—70°С коэффициент. извлечения хлорида алюминия практически составляет 100% (в статичес ких условиях). Экспериментальные данные, полученные в динамических условиях, показали, что максимальная объемная скорость подачи алкилата не должна превышать, 9—10 м /м ионита, так как возможен механический унос последнего. Применение ионообменных тканей и нетканых материалов позволяют в 2—3 раза повысить объемные скорости потока при 100%-ном извлечении. [c.261]

Первую экстракцию урана проводили при отношении объема водной фазы к объему органической фазы, равном 1,5. Водная азотнокислая фаза после экстракции урана содержала весь плутоний, 1 г/л урана, молибден, магний, осколочные элементы и до 40 г/л фосфорной кислоты. Экстракцию плутония из таких растворов проводили после добавления к нему высаливателя — нитрата алюминия или железа. В данном процессе наиболее эффективным высаливателем оказался нитрат железа(1И). Добавление высаливателя в количестве 1 М позволило извлекать Ри(1У) в присутствий фосфорной кислоты с коэффициентом распределения 10. Плутоний экстрагировали 20%-ным раствором ТБФ при отношении объемов водной и органической фаз, равном 1. В органическую фазу извлекалось свыше 98% плутония. Коэффициент очистки от р-активных осколочных элементов равен 300, от уактивных осколочных элементов — 50. Промывка органической фазы ЗМ НМОз и последующая реэкстракция плу-ТОН1ИЯ увеличивают коэффициент очистки плутония от у-активных примесей до 150. [c.324]

Процесс получения соединений висмута в настоящее время связан с переработкой азотнокислых растворов. При этом очистку висмута от примесных металлов (свинца, серебра, меди, железа, цинка и др.) осуществляют на стадии гидролиза при добавлении к висмутсодержащему раствору водного раствора аммиака или карбоната натрия до pH 1,5—2,0 [1]. Температура процесса составляет обычно 22 2 °С, и ее выбор объясняют осаждением В1 при повышенной температуре в виде гидроксида, который сорбирует примесные металлы. Из данных Факеева с соавторами [60] следует, что при переработке азотнокислых растворов коэффициенты очистки (АГоч) висмута от Ре(1П), Сг(1П), Мп(П), Со(П), Ыа, 8Ь(1П) равны 15,0 0,2 12,4 0,2 14,6 0,9 9,6 0,3 15,9 0,1 1,05 0,03, а после промывки кристаллов дистиллированной водой К ц равны соответственно 620 40 640 13 750 6 67 1 540 5 1,15 0,05. Последнее свидетельствует о возможности эффективной очистки висмута от примесных металлов при переработке азотнокислых растворов. [c.55]

При экстракционном разделении элементов имеется две возможности увеличить коэффициент разделения. Первая и самая эффективная — это разделение в процессе экстракции, когда ряд сопутствуюш,их примесей не извлекается в органическую фазу, достигается подбором соответствующей кислотности водного раствора, высаливателей, концентрацией экстрагента в органической фазе при экстракции или промывке, когда сумму извлеченных экстрагентом элементов разделяют дополнительно дробной экстракцией, что увеличивает коэффициент разделения. Как в первом, так и во втором случае эффект разделения элементов обусловливается соотношением между константами комплексообразования элементов с анионами в водном растворе и комилексообразованием экстрагируемых соединений с ТБФ. [c.295]

Коэффициенты распределения ионов многих металлов очень велики, что позволяет эффективно выделять такие металлы из смесей. Например, если медленно пропускать через колонку с сильноосновным анионитом смесь соединений железа (П1), кобальта, никеля и цинка в ЭТИ НС1, то все 4 элемента сначала задерживаются фазой смолы. Промывка колонки полутора объемами (по отношению к объему колонки) 9Л1 НС1 обычно позволяет вымыть весь никель. Затем можно удалить из колонки кобальт для этого нужно пропустить через нее 1,5 объема 4 М НС1. Железо(III) элюируется только при пропускании двукратного объема 0,5 М НС1. Устойчивый хлоридный комплекс цинка вымывается двукратным объемом 3 М HNO3. [c.488]

Описанные ранее периодические очистки регенераторов и промывка ректификационных колонн от накоплений углекислоты и влаги в сочетании с наиболее эффективным технологическим режимам позволяют значительно продлить время непрерывной э кoплyaтaции блока разделения воздуха, что приводит к уменьшению непроизводительных энергетических затрат, увеличению коэффициента использования основного оборудования и снижению себестоимости кислорода. [c.349]

Общие сообрагения. Наиболее эффективный метод разделения катионов при малых коэффициентах разделения заключается в адсорбции смеси катионов в возможно более узком слое в верхней части ионообменной колонны с дальнейшим последовательным извлечением адсорбированных ионов, т. е. хроматографической промывкой. Вообще, разделение происходит полнее, если условия работы близки к равновесным. В известных пределах факторами, улучшающими разделение, являются [c.195]

На основании изложенного в настоящей статье можно сделать вывод, что наиболее эффективные ионообменные методы разделения и очистки близких по свойствам катионов основаны на значительном повышении коэффициентов разделения благодаря применению комплексообразователей. Попытки разделения редких земель [58, 59] методами избирательного катионного вытеснения не дали ожидаемых результатов. Представляют интерес исследования по применению ионообменного метода для разделения изотопов лития и калия [60] с применением хроматографической промывки комплексообразователями. Очевидно, что эти методы найдут широкое применение для разделения и очистки органических катионов. Подобные процессы уже применяются в промышленности для извлечения алкалоидов, о чем подробно говорится в статье Анплецвейга и Находа (см. стр. 358). [c.232]

Последнее предположение подтверждено разбавлением и промывкой 30%-ного раствора ТБФ после нескольких летработы, содержащего К и в количестве имп/(мин мл). При последовательных промывках 5%-ным раствором гидроокиси натрия получен коэффициент очистки растворителя от рутения, равный 1,04, но после разбавления н-додеканом до 3%, или до 0 имп (мин-МЛ), Кяи в результате последовательных промывок составил примерно 1,4. Другими словами, доля рутения, удаляемого в одном промывном контакте из 3%-ного ТБФ, в 10 раз выше, чем из 30%-ного ТБФ. Этот опыт подтверждает, что удаление рутения не представляет проблему для процессов с разбавленным ТБФ, так как по сравнению с пурекс-пропессом он вымывается более эффективно. [c.62]

Ряд аминов (аламин-336 и трилауриламин из нескольких источников) в виде свежих 0,3 М. растворов экстрагировали от 10 до 200 имп сек-мл) из раствора циркония в 2 М HNO3 с исходной активностью 10 имп сек мл). Простая промывка кислотой и щелочью недостаточно эффективно удаляла экстрагированный цирконий (при каждой промывке удалялось обычно 10—70%), что соответствовало коэффициентам очистки всего лишь —3 и меньше. Типичным является пример со свежим ТЛА — свежим амско в табл. 7. В противоположность довольно низкой экстракции свежими растворителями некоторые аминные растворы после использования в нитратной экстракционной системе и хранения в течение примерно одного года (они содержали экстрагированную азотную кислоту) экстрагировали до 80% исходной активности, равной 10 имп сек-мл). Аминные растворы (0,3 М), обработанные 10 УИ HNO3 в течение двух дней, экстрагировали 15—20% активности, а [c.133]

Эффективным растворителем протактишш является также ТБФ. Пеппард 1211, Элсон и др. [221 напши, что при экстракции из приблизительно 3 М соляной кислоты коэффициент экстракции протактиния неразбавленны . ТБФ равен единице. Коэффициент экстракции быстро возрастает от 20 для растворов с первоначальной концентрацией соляной кислоты 5 М до величин, превышающих 2000, для 11,8 Л/ раствора соляной кислоты. Комплексообразование протактиния с ионом фтора мешает экстракции в ТБФ, и протактиний может быть вымыт из него водной смесью соляной и фтористоводородной кислот. Этот метод применяется для получения чистого протактиния, так как в условиях такой промывки большинство других элементов остается в органической фазе. [c.91]

Ионообменные методы разделения и концентрирования получили значительное развитие после создания синтетических ионообменных материалов, в которых функциональные группы жестко связаны с полимерной матрицей. Наряду с экстракцией ионный обмен является одним из наиболее универсальных методов разделения и концентрирования микропримесей, однако до последнего времени он не получил широкого распространения, что связано главным образом с трудоемкостью процесса. Вместе с тем ио нный обмен имеет преимущества по сравнению с экстракцией. Так, если эффективность экстракций обусловлена высоким коэффициентом распределения, то ионообменная хроматография, являясь многоступенчатым процессом, позволяет достигать полноты выделения при весьма низких значениях коэффициентов распределения. Другим преимуществом ионообменных методов является возможность резкого снижения результата холостого опыта. Даже в технических ионитах, имеющих много загрязнений, путем несложной обработки можно снизить их содержание на 2—3 порядка [49]. В частности, при последовательной обработке катионитов горячей смесью хлороводородной и лимонной кислот в статических условиях с последующей промывкой той же смесью кислот в колонках содержание железа в смоле снижено до 5-10- %, а Со, Мп, Сг, N1, V и Си до (2—4)-10- %. Кроме того, ассортимент используемых особо чистых неорганических реагентов достаточно широк, а органические комплексообразователи вводят при необходимости в незначительных количествах. [c.53]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология