Коэффициент эффективности теплообмена

Коэффициент эффективности теплообменного аппарата е по графику на рис. 123 равен примерно 0,7, [c.239]

Коэффициент эффективности теплообменного аппарата найдем по графику на рис. 123 е 0,68. [c.241]

Для характеристики совместного влияния естественной шероховатости на теплообмен и гидродинамику потока в литературе используется коэффициент эффективности, который при отнесении к скорости потока в шероховатом ка-92 [c.92]

В нашей стране развитию непрерывных процессов также уделяется внимание. Опыт работы установок непрерывного коксования показывает ряд преимуществ коксования на порошкообразном коксе по сравнению с коксованием на гранулированном теплоносителе. Большая поверхность порошкообразного кокса улучшает контакт фаз, обеспечивает высокий коэффициент теплопередачи по всей массе зерен теплоносителя и таким образом способствует более эффективному теплообмену. Порошкообразный кокс обладает хорошей текучестью и подвижностью, что позволяет перемещать по стоякам большие массы теплоносителя и создавать установки большой производительности (на наиболее мош.ных установках коксования в кипящем слое перерабатывают до 7000 т/сут сырья). [c.80]

Основной характеристикой теплообменного аппарата является его поверхность теплообмена чем она больше при одном и том же расходе металла, тем эффективнее теплообменный аппарат В промышленной практике применяют теплообменники с разной поверхностью от 10 до 1012 м при длине от 3 до 9 м и диаметре от 30 до 1400 мм. Эффективность работы аппарата зависит от разности температур горячей и холодной среды (теплоносителей), скорости потоков, чистоты поверхности теплообмена, коэффициента теплопередачи. [c.80]

На высокую эффективность теплообменной поверхности, однако, влияет не только малый диаметр каналов, но и любая модификация геометрии поверхности, ведущая к более высокому коэффициенту [c.13]

Следует отметить, что компактность сама по себе является залогом высокой эффективности теплообменной поверхности. Сечения каналов компактной поверхности малы, а коэффициент теплоотдачи а изменяется пропорционально гидравлическому диаметру капала в отрицательной степени [437]. Таким образом, в самой природе компактных поверхностей заложены свойства, обусловливающие высокий коэффициент теплоотдачи. Компактная поверхность остается эффективной, несмотря на то, что малый гидравлический диаметр отрицательно влияет на величину затрат энергии на преодоление сопротивления движению. [c.562]

Сопоставляя величину отношений технологических весовых коэффициентов для физико-химических процессов в случае доменной печи и металлизации окатышей с величиной для теплообменных процессов нагрева (см. табл. 10.4), можно говорить, что последние на порядок больше, и тогда при одинаковом уровне цен можно было бы ожидать, что оптимальные значения прямых физико-химических КПД сместятся в сторону меньших, чем для КПД теплообменных процессов, значений. Однако при этом следует учесть заниженность цен на топливо и его дефицитность, особенно кокса, а также то обстоятельство, что реальные коэффициенты эффективности капитальных затрат в случае шахтных печей существенно ниже нормативных из-за достаточно длительного срока службы основного оборудования. Эти обстоятельства и приводят к фактическому существенному возрастанию роли физико-химических процессов, и приходящийся на них доли топливной составляющей в критерии оптимальности по [c.312]

Работа СВ как теплообменного аппарата оценивалась коэффициентом эффективности теплообмена Е , который характеризует отношение конечной психрометрической разности температур газа, достигнутой в условиях охлаждения, к начальной психрометрической разности [c.52]

Эффективность работы теплообменного аппарата определяется организацией и ходом процесса теплообмена в нем. Эффективность теплообменного аппарата в условиях эксплуатации наиболее просто можно повысить, увеличив скорость протекания среды. Однако этот способ является наименее выгодным, так как с увеличением скорости среды коэффициент теплоотдачи возрастает в степени 0,8, сопротивление аппарата — пропорционально квадрату скорости, а расход энергии на перекачивание охлаждающей воды — скорости в третьей степени. [c.68]

Применительно к расчету размещения нагревателей на 1 внутренней поверхности печной камеры величина поверхности футеровки, участвующей в лучистом теплообмене, = 1 м , ввиду чего коэффициент эффективности определяется выражением [c.176]

Тепловые и гидравлические испытания теплообменных аппаратов проводятся с целью определения фактических значений коэффициентов теплопередачи и гидравлических сопротивлений. Фактические значения коэффициентов теплопередачи характеризуют эффективность теплообменных аппаратов и достаточность их по- [c.237]

Более удобно, как это делает Антуфьев [6-5], оценивать тепловую эффективность теплообменной повер.х.ности коэффициентом теплоотдачи а, а затрату энергии на преодоление сопротивления перемещению теплоносителя относить к единице повер.хно-сти теплообмена. В этом случае энергетический коэффициент выражает количество тепла, переданного в единицу времени через единицу поверхности при разности температур в 1°, на единицу энергии, затраченной для перемещения теплоносителя, т. е. [c.239]

Контактные аппараты с кипящими слоями катализатора (КС) находят все более широкое применение. Они обеспечивают протекание каталитических процессов при изотермическом температурном режиме даже при высоких тепловых эффектах реакции. Независимость гидравлического сопротивления кипящих слоев от размера частиц и линейной скорости газа дает возможность нрн-менения мелкозернистых катализаторов. Это позволяет эффективно проводить процессы в кинетической области при полном использовании внутренней поверхности катализаторов. Высокая теплопроводность кипящего слоя, обусловленная подвижностью частиц, создает благоприятные условия для отвода или подвода теплоты непосредственно в слое катализатора, без опасения вызвать локальные затухания или перегрев контактной массы. При этом вследствие высоких значений коэффициентов теплопередачи от кипящего слоя к тепловому агенту обеспечивается наиболее эффективный теплообмен и соответственно уменьшаются размеры теплообменных узлов. [c.141]

Величина такого перепада температур зависит от многих факторов температуры источников, стоимости энергии и аппаратуры, коэффициентов теплопередачи аппаратов и др. Однако правильное определение экономической целесообразности холодильной машины может быть дано только на основе анализа термодинамического совершенства рабочих процессов холодильного цикла и эффективности теплообменных аппаратов. [c.20]

Нитрит-нитратная смесь имеет коэффициенты теплоотдачи несколько ниже, чем вода. Однако они достаточно высоки, чтобы обеспечить весьма эффективный теплообмен при температурах теплоносителя до 550° С. [c.135]

Эффективность теплообменных аппаратов, различных теплотехнических установок оценивают с помощью таких показателей, как коэффициент теплопередачи й [Вт/(м2-К)], удельная тепловая нагрузка (Вт/м ), гидравлическое сопротивление Др (Па), удельная материалоемкость (кг/кВт), удельный габаритный объем (отношение произведения габаритных размеров к производительности) (м кВт), энергетический коэффициент Е (отношение производительности к затрате мощности на перемещение теплоносителя и рабочего вещества). [c.180]

Следует, во-первых, отметить, что компактность сама по себе является залогом высокой эффективности теплообменной поверхности. Сечения каналов компактной поверхности малы, а коэффициент теплоотдачи а всегда изменяется пропорционально гидравлическому диаметру канала в отрицательной степени. Таким образом, в самой природе компактных поверхностей заложены свойства, обусловливающие высокий коэффициент теплоотдачи благодаря этому такие поверхности на графиках зависимости теплопередачи от сопротивления трению выражаются кривыми высокой эффективности, несмотря на то, что малый гидравлический диаметр отрицательно влияет на величину затрат энергии на преодоление трения, как это можно видеть из уравнения (1-2). [c.13]

В промышленных условиях при охлаждении литиевых смазок коэффициент теплопередачи составляет 600—650 Вт/(м -К), что примерно в 20 раз выше, чем в трубчатых теплообменных аппаратах. Перспективным и эффективным для нагревания и охлаждения смазок в непрерывных схемах является змеевиково-скребковый аппарат. [c.99]

При исследовании переноса тепла в зернистом слое можно пользоваться как коэффициентом теплопередачи, так и эффективным коэффициентом теплопроводности слоя. В первом случае теплообмен определяется разностью температур между потоком и стенкой, являющейся границей слоя. [c.57]

Для многих теплообменных и массообменных аппаратов показатель степени близок к 0,6. При этом коэффициент понижения эффективности работы аппаратов [c.67]

Доля теплообменного оборудования в химических производствах достаточно высокая. Например, каждая из ректификационных колонн, как минимум, снабжена двумя теплообменниками конденсатором и кипятильником. Их количество может быть намного больше, если на стадии проектирования принимаются меры по рациональному использованию энергии. Это многоступенчатая конденсация пара, промежуточные холодильники и т. д. От эффективной работы теплообменной аппаратуры существенно зависит степень использования тепловой энергии. Важно не только точно рассчитать теплообменник, но и обеспечить нормальные условия эксплуатации с высокими коэффициентами теплопередачи. Несмотря на простоту конструкции и достаточную изученность процесса теплопереноса, эксплуатация теплообменной аппаратуры в промышленных условиях довольно напряженная. Трудность состоит в обеспечении высоких коэффициентов теплопередачи, что часто покрывается большими запасами по поверхности тепло- [c.377]

Коэффициент К определяют по коэффициентам теплообмена (теплоотдачи), характеризующим эффективность передачи тепла от горячего агента к холодному. При решении задач по расчету теплопередачи в теплообменных аппаратах коэффициент К обычно подбирают из практических данных, учитывая основные факторы, от которых он зависит. Практические данные о коэффициентах теплопередачи некоторых теплообменных аппаратов высокопроизводительных установок приведены в табл. 5. [c.102]

Законы переноса вещества и тепла идентичны. Из-за развитой внутренней поверхности имеет место интенсивный теплообмен между обеими фазами, приводящий к гомогенизации системы. Поэтому становится вполне приемлемым использование закона Фурье q = — Я-эф grad Т, определяющего плотность теплового потока q в зависимости от градиента температуры и величины коэффициента эффективной теплопроводности зерна катализатора Хэф. Экспериментальные значения Хдф, найденные различными авторами, например [73], свидетельствуют о том, что на теплопроводность пористых зерен относительно слабо влияют теплофизические свойства твердого материала. Большое влияние оказывает теплопроводность газовой фазы. Однако решающее значение на величину зф оказывают геометрические характеристики структуры, особенно величины площадей наиболее узких мест или окрестности областей спекания, сращивания, склеивания частиц друг с другом. Для приближенной оценки величины Хэф можно рекомендовать монографию [74], в которой представлен значительный объем экспериментальных данных по дисперсным материалам. [c.157]

Динамические характеристики. Из-за внешних воздействий и (или) изменений внутренних свойств катализатора и реактора в целом температурные и концентрационные поля в слое катализатора меняются во времени. При этом, как было показано, те параметры, влияние которых в стационарном режиме можно было не учитывать, часто оказываются существенными в нестационарном процессе. К таким параметрам можно отнести, например, дисперсию вещества вдоль слоя катализатора, массоемкость и теплоемкость слоя, неравподоступность наружной поверхности зерна, внешний тепло- и массообмен. В стационарном режиме значительное число факторов воздействует на состояние системы независимо и часто аддитивно. Это позволяет использовать более узкие модели и эффективные параметры, отражающие суммарное влияние этих факторов. В нестационарном режиме степень влияния этих же факторов может быть иной и, кроме того, сильно зависеть от состояния системы. Р1х влияние необходимо учитывать порознь. Так, например, дисперсию тепла вдоль адиабатически работающего слоя катализатора в стационарном режиме вполне достаточно представить коэффициентом эффективной продольной теплопроводности. В нестационарном режиме это недопустимо — необходимо учитывать раздельно перенос тепла по скелету катализатора, теплообмен между реакционной смесью и наружной поверхностью зерна и иногда перенос тепла внутри пористого зерна. Из-за инерционных свойств в нестационарном режиме имеют место большие, чем в стационарном, градиенты температур и концентраций на зерне и в слое катализатора. Это приводит, иапример, к отсутствию пропорциональной зависимости между температурой и степенью превращения, непродолжительному, но большому перегреву у поверхности зерна с наилучшими условиями обмена, значительным перегревам слоя — динамическим забросам, на-Л1Н0Г0 превышающим стационарные перепады температур между входом и выходом из слоя могут быть в несколько раз больше адиабатического разогрева при полной степени превращения. Сдвиг по фазе между температурными и концентрационными полями иногда приводит к возникновению колебательных пере- [c.13]

Растворитель, выводимый с верха разделителя, имеет достаточно высокую температуру, превышающую на 30-60°С температуру в экстракционной колонне, в то же время имеет высокие значения плотности и коэффициента теплопроводности. Все это позволяет осуществить эффективный теплообмен между потоком растворителя из разделителя и потоками деасфальтизатного и асфальтного растворов из экстрактора в теплообменниках 3, 6 и /тилизировать таким образом основную часть тепла растворителя. Кроме того, коэффициент вязкости растворителя, находящегося в сверхкритических условиях, очень низок, он практически равен коэффициенту вязкости газообразного растворителя, поэтому потери давления в теплообменниках 3, б невелики. [c.314]

В ряде процессов, напр, каталитических в неподвижном слое дисперсного катализатора, важную роль играет интенсивность отвода (подвода) теплоты хим. превращения от внутр. участков слоя к его периферии, теплоотвода от слоя к теплообменной пов-сти реактора и Т. между фильтрующимися через слой потоком реагентов и пов-стью частиц. При незначит. скорости фильтрации коэффициенты эффективной (реальной) продольной и поперечной теплопроводности слоя X, приблизительно одинаковы. По мере увеличения скорости фильтрации сплошной фазы теплопроводность в направлении движения возрастает значительно быстрее и может превысить Х, в поперечном направлении в неск. раз. Значения Х3 находят опытным путем, как и коэф. теплоотдачи от всей массы слоя к теплообменным пов-стям (стенкам аппарата). Интенсивность межфазного Т. в неподвижном слое м.б. определена по соотношениям типа (10) с др. значениями коэффициентов. Аналогичные процессы Т. происходят в аппаратах с движухцимися слоями материалов, предназначенных для непрерывного контакта фильтрующегося потока с дисперсным материалом. [c.529]

Совершенство работы охладителя, как теплообменного аппарата, может характеризоваться степенью приближения температуры воды, выходящей из охладителя, к пределу охлаждения воды, т. е. к температуре мокрого термометра Весьма наглядной величиной для оценки этого показателя является коэффициент эффективности работы охладителя г , представляющий собой отношение действительного подохлаждения воды в аппарате к теоретически возможному подохлаждению воды при данных условиях внешней среды [c.394]

Важной задачей современной хладотехники является интенсификация теплообменной аппаратуры [24, 25, 26], работающей с малыми разностями температур. Фреоны, щироко применяющиеся в холодильной технике, отличаются малыми значениями коэффициентов теплоотдачи. Поэтому повышение эффективности теплообменной аппаратуры фреоновых холодильных машин привлекает внимание наших ученых и практиков. [c.11]

Экономичность принятой схемы разделения во многом зависит от эффективности теплообменной аппаратуры. В частности, необходима хорошая утилизация холода обратных потоков разделения. Эта задача решается при использовании многосекциоиных витых теплообменников. В этом случае не требуется распределения потока пирогаза по нескольким теплообменникам. Витые теплообменники характеризуются высокими коэффициентами теплопередачи. [c.173]

Различные конструктивные мероприятия, увеличивающие теплообмен (например, увеличение эффективной поверхности путем оребрения) должны осуществляться на стороне меньшего коэффициента теплоотдачи. Это производится, например, у газопагрева-теля, в котором газ нагревается насыщенным паром. В данном случае не имеет значения, происходит ли на стороне конденсирующегося пара пленочная конденсация или капельная, несмотря на то, что при капельной конденсации коэффициент теплоотдачи в 10 раз больше. Если вычислить коэффициент теплопередачи в этих [c.155]

Если слой разделен крупными стержнями на ряд параллельных секций, то эффективный размер, определяющий начало поршнеобразования, будет меньше В возможно, что он равен расстоянию между соседними вертикальными поверхностями. Так, установлено что одиночный цилиндрический стержень диаметром 70 мм способствует поршнеобразованию в слое диаметром 140 мм. Приближение к поршневому режиму сопровождается увеличением расширения слоя и понижением его коэффициента теплообмена с ограждающими стенками Общее количество переданного тепла может, однако, возрасти, если вертикальные стержни сами используются в качестве теплообменных поверхностей. [c.532]

Зная AQ, можно приступать к аналитическому расчету дополнительной поверхности теплообмена, решению вопроса увеличения производительности вентилятора, обоснованному выбору рекомендаций по изменению схем обвязки теплообменных секций, разработке комбинированных схем, определению границ регулирования и т. д. Повышение эффективности работы АВО неразрывно связано с увеличением коэффициента теплопередачи Кф, анализ которого возможно выполнить по графику Кф = = f vp)y3 или аналитическому выражению Кф = Кк(ир)". Поскольку предварительно определен дополнительный тепловой поток AQ для выбранной температуры /, или t, можно подсчитать значение (1 р)уз, при котором достигается номинальный теплосъем. По (ор)уз определяется количество воздуха, участвующего в теплообмене, производительность вентилятора по эксплуатационной аэродинамической характеристике и сопротивлению теплообменных секций // . ==/( (ир) з находится увеличение затрат мощности на обеспечение номинального теплосъема при повышенных значениях или t. Характер изменения Кф == f (г> р)уз обусловливает увеличение Кф на АВО в пределах 5—15%, что зависит, главным образом, от соотношения авн и ан. п. Чем выше значение вн, тем в большей степени характер изменения Кф = /(ир)уз приближается к характеру изменения ан. п от скорости воздуха в узком сечении. При построении Кф =s = [( Р)уз для различных зон работы АВО интенсивность изменения Кф может заметно различаться, поэтому при анализе изменения Кф и разработке рекомендаций необходимо учитывать возможность повышения эффективности работы отдельных зон, реализуемую перераспределением охлаждающего воздуха. [c.79]