Реактор коэффициент эффективности

Расчет эффективного коэффициента теплопроводности слоя катализатора по измерениям в экспериментальном реакторе. Величина эффективной теплопроводности может быть определена непосредственно, если известно распределение температуры по оси реактора, а также распределение температуры стенок реактора по всей длине слоя. В большинстве методов, использующихся Дл определения эффективного коэффициента теплопроводности [c.175]

Показать расчетом, насколько существенно изменится концентрация инициатора в реакционной смеси к моменту выхода аппарата на режим, если исходная реакционная смесь содержит 0,05 моль/дм инициатора. При расчете принять, что коэффициент эффективности инициатора в процессе разогрева не меняет своей величины = 0,56. Какой концентрации необходимо приготовить раствор акрилонитрила в диметилформамиде, чтобы при разогреве реактора с 70 до 85 °С со скоростью 1 град/мин произошла полимеризация нитрила акриловой кислоты не более чем на 0,5% Концентрация инициатора - динитрила азодиизомасляной кислоты - 1% от мономера. [c.280]

Из этих данных видно, что при рассматриваемом варианте организации процесса коэффициент разложения фосфата не превышает (1 — 0,037) 100 = 96,3%. Для его повышения необходимо либо увеличение времени пребывания реакционной суспензии в реакторах, либо организация возврата (циркуляции) неразложившейся твердой фазы в первый реактор. Последнее эффективно реализуется на практике. [c.206]

Методом повышения коэффициента эффективности для реактора непрерывного действия с перемешиванием, как показано в дальнейшем, является применение принципа секционирования или использование каскада реакторов. [c.53]

Пользуясь уравнением (111,25), найдем, как будет изменяться коэффициент эффективности использования объема секционного реактора непрерывного, действия в зависимости от числа секций при следующих условиях процесс проводят нри постоянной температуре и константе скорости к = 2000 кг-лГ -ч" ] начальной относительной концентрации Хак. = 1 остаточной концентрации Хдк = 0,1 О = 1000 кг/ч. [c.69]

Из табл. 3 видно, что коэффициент эффективности использования объема секционного реактора непрерывного действия резко возрастает с увеличением числа секций. Если учесть, что при периодическом методе затрачивается время на выполнение ряда вспомогательных операций (загрузка, выгрузка, подогрев, охлаждение и пр.) и не удается, как правило, вести процесс, поддерживая постоянный температурный режим, то указанный коэффициент еще более возрастает. [c.70]

КОЭФФИЦИЕНТ ЭФФЕКТИВНОСТИ РЕАКТОРА [c.294]

Коэффициент эффективности реактора. Рассмотрим теперь методику определения так называемого коэффициента эффективности реактора, смысл которого станет ясен из последующего. [c.296]

Тогда коэффициент эффективности реактора определится из соотношения [c.298]

На рис. 1У-6 показано изменение эффективности различных реакторов -Как следует из этого рисунка, коэффициент эффективности для различных реакторов приближается к 100% при малой степени превращения с повышением степени превращения значения коэффициента эффективности понижаются и для различных реакторов наблюдается более резкое расхождение. Реакторы, имеющие-тот же самый коэффициент эффективности, обладают идентичными кривыми отклика. [c.298]

Уточняется влияние диффузионных параметров и организуется процесс (в соответствии с кинетической илп диффузионной областью его течения создается необходимая гидродинамическая обстановка) далее с учетом выбранной модели процесса определяется коэффициент эффективности реактора (см. стр. 296). [c.411]

Выше отмечалось, что гидродинамическую структуру потоков в реакторе, принадлежность его к той или иной модели можно установить на реальном испытываемом объекте при помощи кривых отклика. Эти кривые отклика могут быть использованы также для определения коэффициента эффективности реактора и приближения условий работы производственного аппарата к условиям работы модельного. [c.435]

Объемная скорость подачи сырья в реакторы установок коксования в кипящем слое составляет 1,0 ч , установок контактного коксования в движущемся слое гранулированного теплоносителя 0,25—0,43 ч- , при полунепрерывном коксовании в необогреваемых камерах (с учетом коэффициента рециркуляции) она не превыщает 0,06—0,07 ч . Такие низкие объемные скорости обусловливают громоздкость ц металлоемкость установок коксования в необогреваемых камерах и ограничивают производительность установок по исходному сырью. Поэтому работы, направленные на повышение коэффициента эффективности использования объема камер (К), заслуживают всяческого внимания. Методика оценки эффективности использования объема камер описана в работе [112]. [c.235]

По данным [38], объемная скорость подачи сырья в реакторах установок коксования в кипящем слое составляет 1,0 установок контактного коксования в движущемся слое гранулированного теплоносителя— 0,25—0,43 ч , тогда как при полунепрерывном коксовании в необогреваемых камерах (с учетом коэффициента рециркуляции) она не превышает 0,06—0,07 ч . Такие низкие объем-. ные скорости обусловливают громоздкость и металлоемкость установок коксования в необогреваемых камерах и ограничивают производительность установок по исходному сырью. Поэтому работы, направленные на повыщение коэффициента эффективности использования объема камер (К), заслуживают всяческого внимания. Методика оценки эффективности использования объема камер описана )в работе [ 168]. А в табл. 8, где показана эффективность их использования при работе на различном сырье и при различных температурах коксования, приведены только результаты расчета коэффициента К по этой методике для установки замедленного коксования ири следующих условиях объем необогреваемой камеры У = 450 м ее диаметр 0 = 5,0 м площадь поперечного сечения камеры 5 = 19,6 м производительность по вторичному сырью Л = 60 т/ч Кр=1,2 высота нижней фигурной части необогреваемой камеры /11 = 3,6 м ее объем VI = 35 м 5 = 19,6 м . [c.112]

Пленочные реакторы позволяют эффективно проводить быстрые реакции, идущие с большим выделением тепла, когда расходы газа и жидкости очень велики при достаточно малом времени пребывания жидкости в зоне контакта развитая гидродинамическая структура, высокие значения коэффициентов тепломассообмена позволяют избежать практически значимых локальных градиентов температур и концентраций в зоне контакта реагентов, создать относительно равномерные температурные поля в пленке жидкости. Все это способствует получению в таких реакторах продукции высокого качества с минимальным количеством побочных продуктов и окрашенных примесей. Одновременно в них достигается полная хемосорбция триоксида серы в относительно небольшом реакционном объеме и снижение его концентрации в газах, отходящих на узел очистки. [c.333]

Коэффициент полезного действия системы пульсации складывается пз к. и. д. компрессора, к. п. д. пульсационного тракта и к.и. д. преобразования энергии воздуха в энергию пульсирующих струй. Последний в лучшем случае составляет 50%. Считая, что к.и.д. передачи энергии от электродвигателя к жидкости составляет 80—90%, получим, что общий к. п. д. пульсационных -перемешивающих устройств в 1,5—2,0 раза ниже, чем механических мешалок. Однако ППУ подводят энергию рассредоточено ио объему реактора, и эффективность ее передачи реагирующим фазам выше. Поэтому в большинстве случаев про цесс проходит быстрее, чем при механическом перемешивании, в результате снижаются затраты энергии на единицу продукции, что компенсирует проигрыш в к. и. д. [c.186]

В системах с суспендированным катализатором не обязательно применять формованные катализаторы, что дает возможность снизить их стоимость. Применение мелкозернистого катализатора позволяет значительно повысить скорость реакции на единицу его массы по сравнению с реакторами с двухфазным потоком. Это различие особенно заметно нри низких значениях коэффициента эффективности, характерных для последних. [c.109]

Относительная роль отдельных составляющих общего сопротивления зависит от условий работы реактора. Так, роль переноса к внешней поверхности гранул несущественна, если массовый расход велик, а значение коэффициента эффективности приближается к единице. Такой режим характерен для катализаторов с большой поверхностью и размерами гранул, типичными для газофазных реакторов со стационарным слоем, применяющихся в нефтеперерабатывающей и химической промышленности. [c.159]

Динамические характеристики. Из-за внешних воздействий и (или) изменений внутренних свойств катализатора и реактора в целом температурные и концентрационные поля в слое катализатора меняются во времени. При этом, как было показано, те параметры, влияние которых в стационарном режиме можно было не учитывать, часто оказываются существенными в нестационарном процессе. К таким параметрам можно отнести, например, дисперсию вещества вдоль слоя катализатора, массоемкость и теплоемкость слоя, неравподоступность наружной поверхности зерна, внешний тепло- и массообмен. В стационарном режиме значительное число факторов воздействует на состояние системы независимо и часто аддитивно. Это позволяет использовать более узкие модели и эффективные параметры, отражающие суммарное влияние этих факторов. В нестационарном режиме степень влияния этих же факторов может быть иной и, кроме того, сильно зависеть от состояния системы. Р1х влияние необходимо учитывать порознь. Так, например, дисперсию тепла вдоль адиабатически работающего слоя катализатора в стационарном режиме вполне достаточно представить коэффициентом эффективной продольной теплопроводности. В нестационарном режиме это недопустимо — необходимо учитывать раздельно перенос тепла по скелету катализатора, теплообмен между реакционной смесью и наружной поверхностью зерна и иногда перенос тепла внутри пористого зерна. Из-за инерционных свойств в нестационарном режиме имеют место большие, чем в стационарном, градиенты температур и концентраций на зерне и в слое катализатора. Это приводит, иапример, к отсутствию пропорциональной зависимости между температурой и степенью превращения, непродолжительному, но большому перегреву у поверхности зерна с наилучшими условиями обмена, значительным перегревам слоя — динамическим забросам, на-Л1Н0Г0 превышающим стационарные перепады температур между входом и выходом из слоя могут быть в несколько раз больше адиабатического разогрева при полной степени превращения. Сдвиг по фазе между температурными и концентрационными полями иногда приводит к возникновению колебательных пере- [c.13]

Таким образом, альбедо есть коэффициент отражения среды для нейтронов данной скорости, т. е. способность среды возвращать нейтроны обратно в пространство, из которого на ее поверхность падает ноток нейтронов. Ясно, что если известно альбедо недиффузионной среды, то его можно использовать для определения плотности потока в примыкающей диффузионной области, зная условие, которому удовлетворяет поток на поверхности раздела. Практически можно либо измерить альбедо для различных материалов (и различных геометрических форм), либо рассчитать его теоретически, например по транспортной теории. В некоторых случаях эту величину можно использовать непосредственно в качестве граничного условия системы. Такой подход особенно полезен для исследования весьма тонких областей, таких, как пластины, фольга или оболочка. Таким образом, можно рассчитывать прохождение нейтронов через оболочки и прочный корпус в реакторе. Весьма эффективные результаты дает использование альбедо при описании ядерных свойств топливных элементов реактора в виде тонких, слабообогащенпых пластинок или стержней. [c.138]

Конверсия СО. В промыпи[е1пшх реакторах процессы как среднетеьшера-турной, так и низкотемпературной конверсии "О протекают в диффузионной области. Поэтому наблвдаемая скорость реакции и коэффициент эффективности определяются из уравнений, описывающих процесс на зерне катализатора. В данном случае протекает одна реакция,поэтому уравнение материального баланса можно записать только для ключевого компонента (окиси углерода), а концентрация основных компонентов определяется из уравнения диффузионной стехиометрии [c.205]

Если ввести понятие коэффициента эффективности использования объема реактора непрерывного действия по сравнению с использованием дического действия как отношение ностей, то получим [c.51]

В ряде процессов, напр, каталитических в неподвижном слое дисперсного катализатора, важную роль играет интенсивность отвода (подвода) теплоты хим. превращения от внутр. участков слоя к его периферии, теплоотвода от слоя к теплообменной пов-сти реактора и Т. между фильтрующимися через слой потоком реагентов и пов-стью частиц. При незначит. скорости фильтрации коэффициенты эффективной (реальной) продольной и поперечной теплопроводности слоя X, приблизительно одинаковы. По мере увеличения скорости фильтрации сплошной фазы теплопроводность в направлении движения возрастает значительно быстрее и может превысить Х, в поперечном направлении в неск. раз. Значения Х3 находят опытным путем, как и коэф. теплоотдачи от всей массы слоя к теплообменным пов-стям (стенкам аппарата). Интенсивность межфазного Т. в неподвижном слое м.б. определена по соотношениям типа (10) с др. значениями коэффициентов. Аналогичные процессы Т. происходят в аппаратах с движухцимися слоями материалов, предназначенных для непрерывного контакта фильтрующегося потока с дисперсным материалом. [c.529]

Коэффициент эффективности для таблеток высокой и низкой, плотности составлял соответственно 0,5 и 0,8. Эффективный коэффициент диффузии, рассчитанный по результатам реакции, близок к 10 2 м2/с. Такое низкое значение типично для пор, заполненных жидкостью, хотя в этих опытах около 95% сырья вводилось в реактор в виде паров. Режим работы катализатора, при котором поры его заполнены жидкостью, но-видимому, типичен для пленочных реакторов. Исключение могут составлять реакции, сопровождающиеся образованием газообразных продуктов. При быстрой экзотермической реакции поры могут быть заполншы парами и в том случае, когда температура массы жидкости несколько ниже температуры кипения сырья или продуктов. [c.96]

Вышеприведенный анализ вполне строго приложим к случаю j = onst, т. е. к дифференциальному реактору. Для интегрального реактора в случае необратимой реакции первого порядка коэффициент эффективности может быть вычислен способами, использованными выше (см. стр. 86) для оценки роли внешнедиффузионных ограничений. [c.145]