Число противотоке

Физическая интерпретация уравнения (7.44) довольно проста. По гипотезе квазистационарности переходная часть будет локализована в точке колонны, где 1. Первые два члена в правой части уравнения (7.44) являются числами единиц переноса, требуемыми для той части колонны, в которой абсорбция протекает в кинетическом режиме. Последний член выражает число единиц переноса для диффузионного режима. Конечно, уравнение (7.44) применимо как к условиям прямотока, так и противотока. [c.87]

Процесс ректификации предназначен для разделения жидких неоднородных смесей на практически чистые компоненты или фракции, которые различаются по температуре кипения. Физическая сущность ректификации, протекающей в процессе перегонки нефти, заключается в двухстороннем массо- и теплообмене между потоками пара и жидкости при высокой турбулизации контактирующих фаз. В результате массообмена отделяющиеся от горячей жидкости пары обогащаются низкокипящими, а жидкость — высококипящими компонентами. При определенном числе контактов между парами и жидкостью можно получить пары, состоящие в основном из низкокипящих, и жидкость — из высококипящих компонентов. Ректификация, как и всякий диффузионный процесс, осуществляется в противотоке пара и жидкости. При ректификации паров жидкое орошение создается путем конденсации части парового потока вверху колонны, а паровое орошение при ректификации жидкости — путем испарения части ее внизу колонны. [c.49]

Число степеней свободы последовательного включения в системе, состоящей из р двухфазных элементов процесса (рис. 13-15), при прямотоке и при противотоке равно [c.277]

Сырье — рафинат — насосом 10 через водяной холодильник 11 подается в регенеративные кристаллизаторы 13—16, где охлаждается фильтратом, полученным в I ступени фильтрования. Число кристаллизаторов зависит от пропускной способности установки. Сырье разбавляется холодным растворителем в трех точках на выходе его из кристаллизаторов 13, 14 и 15. Растворитель подается насосами из приемников сухого и влажного растворителей (на схеме не показано). Из регенеративных кристаллизаторов раствор сырья поступает в аммиачные кристаллизаторы 18—20, где за счет испарения хладагента (аммиак или пропан), поступающего из приемника 24, охлаждается до температуры фильтрования. Охлажденная суспензия твердых углеводородов в растворе масла поступает в приемник 1, а оттуда самотеком в вакуумные фильтры 2 ступени I. Уровень суспензии в вакуумных фильтрах регулируется регулятором уровня, который связан с линией ее подачи. Фильтрат I ступени (раствор депарафинированного масла) собирается в вакуум-приемнике 7, откуда насосом 17 подается противотоком к раствору сырья через регенеративные кристаллизаторы, а затем через теплообменник 12 для охлаждения влаж- [c.80]

Применение такого способа при большем числе ступеней дает возможность проводить типовые или химические единичные процессы в противотоке. [c.357]

Такой ступени осуществляется полное перемешивание для обеспечения максимальной поверхности контакта фаз, а после каждой ступени фазы разделяются. Рассмотренный выше способ двуступенчатого использования избытка реагентов является примером ступенчатого противотока при числе ступеней, равном двум. [c.363]

Скорость реакции описывается уравнением (1Х-40), исходные вещества подводятся в стехиометрическом соотношении. Цифры на кри-вых — число реакторов, а —противоток о —прямоток [c.366]

Скорость реакции описывается уравнением (1Х-40), реагент В в 10% избытке. Цифры на кривых —число реакторов. а — противоток б — прямоток [c.367]

Если реакция проводится не в непрерывном противотоке, а в ступенчатом, то расчет усложняется и приходится пользоваться методом проб и ошибок. Однако для простого случая реакции (1Х-39) разработаны диаграммы (рис. IX-14—IX-16), позволяющие избежать кропотливых вычислений. Пользуясь рис. IX-14—IX-16, можно оценить время, необходимое для проведения реакции с определенным выходом в прямоточных и противоточных системах, имеющих различное число ступеней. На этих диаграммах учитывается также избыток одного из реагентов (по отношению к теоретически необходимому количеству). По диаграммам, приведенным [c.367]

После введения сенсибилизатора при температуре парафина около 140° С в основание башни через перфорированную крестовину из керамики или алюминия подавался воздух со скоростью от 40 до 60 м 1т парафина в час. После инициирования окисления температура понижалась до 100— 115° С посредством охлаждения башни циркулирующей снаружи водой. Чистые твердые парафины с прямой цепью окислялись с удовлетворительной скоростью при l0O° С в случае сильно разветвленных или содержащих примеси парафинов окисление проводилось при 115° С. Время окисления менялось от 20 до 30 часов за этот период в кислоты превращалась одна треть твердого парафина. Скорость окисления определялась путем измерения кислотного числа и числа омыления окисление считалось законченным, когда 1 ислотное число достигало 70, а число омыления 120— 150. Поток газа, выходящи через верх башни, проходил через холодильник и промывался водой, подаваемой по принципу противотока, в результате получалась двухслойная смесь маслянистый слой рециркулировался, а водный конденсат, содержащий около 10% муравьиной кислоты, 10% уксусной кислоты, 10% кислот Сд—С5, 2% лактонов и остальное — воду, отбирался как товарный продукт. [c.280]

Существующие теория и методы расчета процессов тепло- и массообмена в колонных аппаратах базируются, как известно, на схеме идеального противотока. Степень отклонения реального профиля концентраций от гипотетического может быть весьма существенной и зависит от ряда факторов, к числу которых отно- сятся конструктивные особенности аппарата, физико-химические свойства взаимодействующих потоков, их рабочие скорости и др. Таким образом, метод масштабирования колонных аппаратов является заведомо некорректным, если при его использовании не учитывается явление продольного перемешивания. [c.9]

Подобным же образом можно высоту колонны рассчитать через кажущуюся высоту, эквивалентную одной теоретической ступени разделения к жв, и число теоретических ступеней при идеальном противотоке Пт.п [c.238]

Сначала обычными методами (графически или аналитически) находят число единиц переноса (Тп) или число теоретических ступеней (Пт.п), обеспечивающее при противотоке фаз заданную степень разделения. Далее определяют к х или /г кв и по уравнению (VI.133) или (VI.134) находят требуемую высоту колонны. [c.238]

Из приведенных в таблице данных можно сделать вывод, что при низких значениях уг (модуль работает на исчерпывание целевого компонента) противоточная схема более выгодна и в отношении более высокой концентрации пермеата, и в отношении производительности модуля. При более высоких значениях Уг организация потоков в напорном и дренажном пространствах практически не влияет на эффективность работы модуля с асимметричными или композиционными мембранами (в том числе и в виде полых волокон). На рис. 5.14 представлены результаты расчетов модуля с полыми волокнами, причем расчет проведен как для симметричных (сплошных), так и для асимметричных волокон. Расчетные данные подтверждаются результатами экспериментов, проведенных на модуле с асимметричными полыми волокнами, особенно при малых значениях коэффициента деления потока 0. При больших значениях 0, равных 0,24—0,28, результаты экспериментов для прямо- и противотока не совпадают, что можно объяснить продольной (обратной) диффузией в пористом слое мембраны. [c.181]

Фракционированная экстракция основывается на том же самом принципе противоточно-перекрестного движения молекул целевого компонента между двумя фазами, что и фракционированная дистилляция. Между этими процессами можно провести далеко идущую аналогию [33]. В обоих процессах мы имеем дело с двумя фазами при дистилляции—с жидкой и парообразной, при экстракции—с двумя жидкими фазами, которые образуют не смешивающиеся друг с другом растворители. Обе фазы совершают замкнутые циклы. В состоянии равновесия компоненты исходного раствора присутствуют в обеих фазах в разных концентрациях. При дистилляции это происходит вследствие различных давлений пара компонентов, при экстракции—вследствие неодинаковой растворимости. Фазы направляются противотоком и во время движения относительно друг друга приводятся в соприкосновение либо ступенчато, либо непрерывно. Во время контакта фаз происходит—в поперечном направлении к основному движению—обмен компонентами, доходящий в соответствующих условиях до состояния равновесия или приближающийся к нему. Применяя соответствующее число ступеней или длину пути, можно добиться любой глубины обмена, а вместе с ним и разделения компонентов исходного раствора. [c.189]

Число ступеней контакта (ЧСК) определяют по числу ступеней экстракции, которые необходимо провести для получения рафината того же качества при очистке данного сырья в лабораторных условиях методом периодического противотока. Число теоретиче- [c.100]

В первом члене уравнения (4,11) верхний знак и нижний предел (4-, ок) соответствуют противотоку, нижние знак и предел (—, /он) — прямотоку. Запись основного уравнения теплового расчета для сложных схем тока и компоновок более громоздка. Однако состав величин, определяющих содержание расчетов, тот же, что и при противотоке (прямотоке). Добавляются лишь величины, характеризующие схему тока в отдельном элементе (индексе противоточности р), тип и схему комплекса (признак противоточности в ряду элементов Пп, признаки реверса теплоносителей Про, Прв, число параллельных рядов и, число элементов в ряду Пр). Более подробно эти величины объяснены в главах 1, 6 — 8. [c.60]

Такое же малое отклонение от противотока имеет место при любом 5 (в том числе и при 5 -4- оо), если А < 0,02 либо А > 50. [c.155]

Из записи системы уравнений следует, что конструкция, размеры каждого аппарата А,, схемы тока и параметры сред в нем могут быть любыми, отличными от остальных. В частности, при общем прямотоке сред между аппаратами в любом из них может быть любая схема тока, в том числе и противоток. [c.209]

Логарифмическая форма этого уравнения дает правило аддитивности, которое можно применять как к горячей, так и к холодной среде при условиях противотока для любого числа теплообменников [c.74]

На основе большого числа результатов исследований промышленных аппаратов структуру потока жидкости на тарелке можно представить в виде упрощенной комбинированной модели, состоящей из зон полного перемешивания на входе и выходе потока и диффузионной зоны между ними. Структурные схемы потока жидкости для трех чередующихся тарелок при прямотоке изображены на рис. 4.2, в, а при противотоке - на рис. 4.2, г. [c.186]

Рис 4.3. Зависимость эффективности разделения при прямотоке (/, 2, 3) и противотоке (4, 5, б) от числа Пекле [c.191]

Потарелочный расчет показал, что ошибка в определении числа тарелок для разделения вышеуказанных смесей при использовании уравнения (4.12), в сравнении с числом тарелок существующих колонн с противотоком жидкости на смежных [c.192]

На рис. 4.7 приведены зависимости числа ступеней разделения N от фактора диффузионного потенциала X. при заданной степени разделения для аппаратов диаметром / ап = 0,5 1,0 1,5 м для случаев прямотока и противотока. Нагрузки аппаратов по пару со и жидкости I составляли соответственно ш = 1 м/с и 1 = 6,13 мV(м с). Высота сливной перегородки А п = 50 мм. Локальная эффективность = 0,27 (для системы этанол -вода). [c.199]

Для схемы 3, табл. 1 (один ход в корпусе, два хода в трубах) р = О,.5. Схема 4 соответствует аппарату с одним ходом в корпусе и четырьмя ходами в трубах, для нее р = 0,45. Схемы (3, 7 и 8 отвечают теплообменпому аппарату с одним ходом в трубах и поперечными сегментными перегор ) (ками в корпусе, а также змеевику с поперечным дви/кением однэго п)тока. При числе ходов или витков 5 и более такая схема равноценна противотоку. Схема 9 отвечает двухходовому теплооб.мепному аппарату с поперечными перегородками. [c.156]

При абсорбционном методе можно использовать более низкое давление и более высокие температуры. Газовая смесь под давлением в противотоке контактирует с поглотительным маслом, в котором растворяются все углеводороды, имеющие 2 и более атомов углерода. Метан и водород при этом не абсорбируются и выводятся с установки. Затем газообразные углеводороды выделяются из поглотительного масла и разделяются ректификацией, что после удаления водорода и метана не представляет значительных трудностей. Освобожденное от газообразных углеводородов поглотительное масло возвращается на установку. Выделение газов из поглотительного масла можно провести таким образом, что при этом уже будет иметь место разделение на фракции с определенным числом атомов углерода. Дальнейшее разделение на отдельные компоненты путем перегонки не представляет труда. Часто получаемая при фракционировании чистота уже достаточна для последующей переработки. Абсорбционный метод обладает большими достоинствами для концентрпрования газов с небольшим содержанием олефиновых углеводородов. [c.45]

Аппарат соответствует требованиям ГОСТ 14246—69, в конструкции его предусмотрено четное число ходов по трубпому пространству. В таком аппарате имеет место перекрестное направление потоков, п для увеличения поправочного коэффициента, который вводят в расчеты при отсутствии строгого противотока, аппараты рекомендуется сдваивать, так как при многократном ходе потока поправочный коэффициент приближается к единице. [c.90]

Наконец, сравним случаи противотока и прямотока. При Я > >Н/и почти нет разницы в числах единиц переноса, необходимых для прямотока и противотока. При Я < Н/и различие существует, и предпочтителен противоток. Однако это различие мало. Рассмотрим, например, предельный случай, в котором МЯ = I. При прямотоке вся колонна будет работать в режиме внутренлей реакции и из уравнения (9.22) Л/ = 1п(1/т). При противотоке следует сделать разграничения. Если Н1и близко или равно Н, то почти вся колонна работает в режиме поверхностной реакции, и № = = (и/МН) п /х)-, эта величина только немного меньше, чем в случае прямотока (действительно, М/ = 1 и Н/и Я). Если НЦ] [c.105]

В качестве критерия эффективности экстракторов преиму — щесгвенно используют, как и в ректификационных колоннах, число теоретических тарелок, которое определяют путем сравнения кри — вых зависимости разности показателей качества (коксуемости, преломления, анилиновой точки, вязкости и др.) исходного сырья и продукта экстракции методом периодического противотока. [c.213]

Радиус частиц Л = onst. В этом случае в процессе растворения изменяется число частиц и поверхность контакта фаз в единице объема колонны. Рассмотрим случай, когда в процессе растворения объемный расход сплошной фазы остается постоянным по высоте колонны. Случай, соответствующий аддитивности объемов в процессе растворения для одно- и двухкомпонентных систем при противотоке в режиме идеального вытеснения, рассмотрен в работах [356, 357]. [c.245]

Ряс. У-19. Числа Пекле насадки для сплошной фазы в насадочнов колонне при противотоке двух фаз [156] [c.188]

Сырьем для риформинга является фракция, содержащая углеводороды легче пентана. Выходящий из реактора рексформинга продукт имеет октановое число около 95 единиц (с добавкой О,Ъ мл/л ТЭС). Риформат поступает в экстракционную колонну, куда противотоком к нему подается водный раствор ди-этиленгликоля. Ароматические углеводороды вместе с низко-кииящими парафинами переходят в раствор. Высококипящие парафины отбираются сверху экстракционной колонны. Смесь гликоля и рексформата поступает на разделение в отнарную ко- [c.154]

В приложении дана общая блок-схема программы сопоставления поверхностей и нахождения Reij p. Из общей блок-схемы выделены две подпрограммы СО, С1, которые при упрощенных расчетах можно исключить при условии, если пренебречь термическим сопротивлением стенки, если принять степень приближения перекрестного тока к противотоку для сопоставляемых поверхностей равной единице и если поправки на число труб или выступов по ходу потока для перекрестного обтекания принять равными единице. [c.131]

Со + Мо на AI2O3 Метод, гидроочистки с противотоком сырья (СМ.2Ч. 229) применен для гидроочистки газойля термического крекинга нефтяных остатков. Содержание серы уменьшается с 0,70 до 0,08%, бромное число с 30,0 до 1,2 г ВГ2/1ОО г азот удаляется незначительно (с 0,615 до 0,345 мг/кг) 261 [c.62]

Во всем множестве реальных схем тока теплоносителей можно выделить наиболее распространенные либо перспективные около 30 элементов (противоток, прямоток, различные случаи смешанного и перекрестного тока и др.), примерно 160 схем соединения элементов в ряд (для 20 видов элементов, их число в ряду не превышает 5, для схем общего противотока и общего прямотока в ряду), около 80 схем рядов из пар элементов, приблизительно 2880 схем регулярных комплексов (для 10 типов схем из 47 возможных, число параллельных рядов не превышает 5) —всего свыше 3000 схем. Известные методы расчета теплопередачи пригодны лишь для ограниченного числа схем. Они, как правило, громоздки в реализации и узкоспециализировгйтные, т. е. каждый из них обычно пригоден только для одной схемы тока. Отсутствуют методы расчета теплопередающей поверхности для 30% элементов, для всех рядов из пар элементов и рядов разных элементов, более чем для 90% комплексов. Практически нет методов расчета распределения температур теплоносителей в рядах и комплексах. [c.8]

Известные зависимости для расчета текущих и конечных температур пригодны только для небольшой части схем тока в элементе (для противотока [120], двухходовых элементов смешанного тока [ИЗ] 2—6-ходовых элементов с четным и нечетным числом ходов, с неравными водяными эквивалентами ходов [21]) и не могут быть использованы для большего числа других распространенных схем тока. Каждый из расчетных приемов узко специализирован, приспособлен только к одной определенной схеме тока большинство из них громоздки в реализации. В результате затрудняется либо полностью исключается возможность проведения досхаточно надежных проектных и поверочных расчетов и как следствие — возможность решения важной практической задачи обоснованного выбора оптимальных схем тока в элементе и оптимальных компоновок элементов в аппарате,, в ряду и комплексе. [c.119]

Рис. 4.7. Зависимость числа тарелок N от фаетора диффузионного потенциала (к) для прямотока (2, 4, 6 к противотока 1, 3, 5) при тю,, = 0,27 в аппаратах различного диаметра

В зависимости от направления движения теплоносителей вдоль поверхности теплообмена различают теплообменные аппараты с прямотоком, противотоком, перекрестным током, в том числе одноходовые или многоходовые. [c.334]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология