Определение выхода

Обычно процесс постепенной перегонки рассчитывают с целью определения выхода и состава дистиллята или остатка с заданными характеристиками качества. При заданном давлении перегонки Р необходимо определить температурные пределы перегонки, а при заданной температуре — конечное давление процесса или давление насыщенных паров остатка. Расчет по уравнению (1.10) выполняют методом графического интегрирования, а по уравнениям (1.11) и(1.12) — итерационным методом. [c.61]

Материальный баланс. Для определения выхода продуктов замедленного коксования могут быть рекомендованы эмпириче- [c.102]

ЭМПИРИЧЕСКИЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЫХОДОВ КРЕКИНГ-ПРОДУКТОВ [c.226]

Для определения выхода легких фракций до [c.36]

В связи с этими результатами необходимо еще раэ подчеркнуть (см. стр. 563), что при такого рода исследованиях отдельные стадии настоятельно требуется проводить количественно, неуклонно сопровождая это определением выходов. В противном случае может произойти селективное обогащение или обеднение каким-либо изомером. Особую осторожность надо проявлять при перекристаллизации, так как растворимость соединений с одной и той же функци- [c.566]

Для определения выхода бензина проводится разгонка дестиллата на специальном аппарате. [c.167]

Если реакция проводится не в непрерывном противотоке, а в ступенчатом, то расчет усложняется и приходится пользоваться методом проб и ошибок. Однако для простого случая реакции (1Х-39) разработаны диаграммы (рис. IX-14—IX-16), позволяющие избежать кропотливых вычислений. Пользуясь рис. IX-14—IX-16, можно оценить время, необходимое для проведения реакции с определенным выходом в прямоточных и противоточных системах, имеющих различное число ступеней. На этих диаграммах учитывается также избыток одного из реагентов (по отношению к теоретически необходимому количеству). По диаграммам, приведенным [c.367]

Знание значений координат состояния для т = то, а также входных переменных системы для т то достаточно для определения выхода системы во всем диапазоне т то- [c.480]

Для точной оценки активности катализатора проводят три параллельных определения. Выходы бензина в опытах не должны отличаться между собой более чем на 1,5%, выходы кокса — более чем иа 0,3%, а газа— на 1%. Полученные данные усредняют. [c.151]

Для определения выхода бензина из первой ловушки берут 10 мл катализата и разгоняют его со скоростью 8 капель в 1 мин. Перегонку прекращают, когда температура паров достигнет 204 С. После этого колбу охлаждают до комнатной температуры и измеряют объем остатка. [c.155]

Для определения выхода дистиллята, соответствующего температуре конца перегонки, через 2—3 мин после прекращения нагрева отмечают количество дистиллята, собранного в вакуумном приемнике. [c.464]

Для определения выхода дистиллята, соответствующего заданной температуре, отмечают количество дистиллята в миллилитрах в вакуумном приемнике в момент, когда температура перегонки в пересчете на 760 мм рт. ст. будет соответствовать заданной температуре. [c.464]

Изложенный выше метод определения выходов товарных фракций по кривым разгонки нефтей является приближенным. Точность метода зависит от степени совпадения четкости ректификации в лабораторных и в заводских условиях, от того, насколько кривые разгонки ближе подходят к прямым линиям, насколько узка отбираемая фракция и как точно физико-химические свойства подчиняются правилу аддитивности. [c.149]

Разгонку дистиллята проводят для определения выхода продуктов, выкипающих до 200° С. Колбу с дистиллятом подсоединяют к колонке, а последнюю присоединяют к охлаждаемому льдом приемнику. Скорость перегонки следует отрегулировать таким образом, чтобы всю разгонку провести [c.159]

При определении выхода необходимо учитывать стехиометрию реакции, а также условиться относительно выбора компонента сравнения будет ли это компонент, вводимый в систему или потребляемый в ней. Рассмотрим реакцию [c.107]

Относительно определения выхода бензина из нефти кое-ш было уже сказано в главе о перегонке нефти. Это определение, производимое в лаборатории в колбе Энглера, очевидно, не может быть точным. В случае исследования новой, еще неизвестной нефти, отбирая бензин, нельзя руководиться уд. весом, и необходимо ограничивать-пределы отгонки температурой, наблюдая уд. Beo всех отдельных фракций бензина, особенно огда температура -приближается к 140—150°. Более или менее точные результаты могут быть получены только тогда, когда перегонке подвергается несколько литров [c.105]

Определение выхода смазочных масел [c.224]

Более подробно математическое описание приведено ниже (стр. 260). Имеется возможность численного решения указанной системы и определения выходов продуктов пз технического аппарата при любой температуре. [c.218]

Рпс. У-2. Изменение расчетной и экспериментальной ошибок при увеличении размера реактора термоконтактного крекинга Д< з — вероятная ошибка расчета или эксперимента при определении выхода газойля, кг/ч V — объем реактора, дм . [c.155]

Эти данные в некоторых отношениях неточны (превращение бензола в случае WSj на терране, выход продуктов расщепления для некоторых катализаторов), так как в отдельных случаях при малых превращениях большую ошибку вносит неточность определения выхода гидрогенизата. Тем не менее можно отметить важные закономерности. [c.265]

Графиком -фр — можно пользоваться и для определения выхода в каскаде кубовых реакторов. Легко показать, что для п-го реактора в каскаде уравнение (VI,4) пмеет вид [c.203]

В производстве электродной продукции нефтяной кокс прокаливают при 1000—1200°С, после чего истираемость различных коксов становится одинаковой (2,5—3%). Так как затем кокс подвергается дроблению, то вопросы истираемости его в этом случае теряют свое значение. Литейный же (каменноугольный) кокс, получаемый при температуре 900—1000 °С, применяется в виде крупных кусков без предварительной про калки и дробления, и высокая истираемость его приводит к нарушению нормальной работы домны. Следовательно, регламентированный действующими техническими нормами способ определения прочности по истираемости не показателен для нефтяного кокса как сырья для электродной промышленности. По мере накопления опытных и производственных данных интерес к этому методу уменьшается. На алюминиевых заводах и на большинстве нефтеперерабатывающих заводов истираемость коксов не определяют и ограничиваются определением выхода летучих как взаимосвязанных показателей. [c.168]

По опыту работы отечественных установок замедленного коксования выведено уравнение для определения выхода кокса в зависимости от коксуемости сырья [c.103]

Предложено уравнение для определения выхода кокса из тяжелых остаточных продуктов в зависимости от группового химического состава сырья [c.103]

Точное выражение для определения выхода целевого продукта в данном случае еще неизвестно. Однако по аналогии с очень быстрой реакцией между двумя жидкостями, описанной в главе X, можно ожидать, что чем больше влияние процессов массопередачи на скорость реакции, тем меньше С/5, В предельном случае для бесконечно быстрых реакций вероятность отвода Я от поверхности без дальнейшего его превращения ничтожна. Таким образом, когда лимитирующей является диффузия через пленку, находим [c.438]

Формула (16) может быть также использована для определения выхода с кокса, если и>1вестно количество ностуаающего в регенератор закоксованного катализатора [c.23]

Полученную смесь жидких продуктов крекинга разгоняют с целью определения выхода бензиновых фракций, выкипающих до 200° или до 210° в зависимости от принятой методики. Индекс активности катализатора численно равен выраженному в процентах (объемных или весовых) отношению количества полученног<у бензина к количеству прокрекированного сырья. [c.25]

Материальные балансы крекинг-процесса с рециркуляцией га-зойлевых фракций устанавливаются опытным путем. При пользой вании расчетным методом для определения выходов продуктов каталитического крекинг-процесса с рециркуляцией требуется знание опытных поправочных коэффициентов [14]. [c.228]

Для инженерных расчетов необходимо знать константу скорости реакции и ее энергию активации в заданйых условиях, что позволит вычислить время, необходимое для ее проведения с определенным выходом конечного продукта. При этом следует выявить лимитирующую стадию для организации процесса таким образом, чтобы свести к минимуму кинетическое и диффузионное сопротивления системы [3.41]. [c.72]

В обоих случаях введение стехиометрического коэффициента а/х необходимо для того, чтобы при полном превращении выход был равен единице (или 100%). Очевидно, оба определения выхода идентичны, если вещество А реагирует полностью. Если же к концу реакции остается некоторое количество непрореаги-ровавщего исходного вещества, которое невозможно выделить, то предпочтительнее пользоваться уравнением (4.2). И наоборот, если этот остаток можно выделить, то удобнее пользоваться уравнением (4.1). [c.108]

Перегонка нефти для определения выхода керосина производится часто из железного куба (сварного), снабженного небольшим дефлегматором (медным). Удобные размеры куба диаметр 100—120 лл, высота 120—125 мм с конусовидным верхом (высота конуса ,Ъ—49 мм), с патрубком 30 X 30 мм. На патрубок укреахляется дефлегматор высотой 160 мм и диаметром 20 мм. Им может сл жить дефлегматор от прибора Гадаскина Как и прибор Гадаскина, этот тоже не стандартизован и разные лаборатории применяют разные кубы, что без сомнения не позволяет сравнивать полученные результаты. Несомненно, что перегонка из подобных кубов, особенно снабженных дефлегматором даже простейшего типа дает результаты, более близкие к заводским, чем описываемая далее перегонка иа колбы Энглера, потому что в последней дефлегмирующий момент не- [c.40]

Внешние свойства нефти не всегда позволяют определить возможный выход бензина. Целый ряд примеров показывает, что уд. вес нефти лишь в небольшой степени зависит от такой незначительной лримеси, как бензин, и управляется главным образом наличием легких фракщий керосина, количеством своим большей частью пре- Еосходящнх фракции бензина. Интересные сравнительные определения выхода бензина из биби-эйбатских нефтей произвел Герр (85).. При перегонке отбирался бензин до 100 " исследованные им биби-эйбатские нефти расположены в порядке убывания уд. веса [c.105]

Определение выхода бензина из нефти или так называемого бензинового потенциала имеет большое значение при оценке производственных возможностей при переработке нефти. Для реше-]1ия этого вопроса есть два пути. Оперва отгоняют от нефти все лег- [c.108]

Определение выхода бензина предпочтительнее ироизводить в весовых, а не в объемных процентах, потому что это устраняе много погрешностей при дальнейших пересчетах. [c.109]

В дополнение к работам Кострина Сйедует отметить недавно опубликованною работу Скобло, Эминова и др. (642), показывающую влияние формы посадки, величины ее и скорости перегонки. Авторы рекомендуют для колонки 500—750 мм скорость 1—3 капли в се-кундз , отмечая, что особенной разницы в результатах перегонки нет, если она ведется в указанных интервалах скоростей (цель авторов — определение выхода суммарного бензина). [c.115]

Определение выхода кокеа [c.300]

Определение выхода кокса и дпстиллятов при коксовании остатков [c.33]

Для определения выхода п качества продуктов двухпечного термического крекинга в зависимости от плотности сырья и его происхождения (прямогонное, газойли каталитического крекинга и газо11лп термического крекинга) могут быть использованы зависимости, представленные на рис. 2.9. Эти данные можно применять в том случае, если крекинг проводится с рециркуляцией газойля и при условии его полного превращения в газ, бензин с температурой 50%-ного выкипания 99 °С и крекинг-остаток с плотностью 1,0291. Для корректировки и пересчета найденных данных предлагаются дополнительные зависимости. [c.90]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология