Предел прочности жаропрочных сталей

ЖЕЛЕЗНЫЕ СПЛАВЫ, обладают высокими значениями прочности, пластичности, хорошей свариваемостью, износостойкостью и др. полезными св-вами, к-рые можно изменять в широких пределах легированием, термической и др. видами обработки. По нек-рым характеристикам (жаропрочности, корроз. стойкости и др.) уступают никелевым, титановым, кобальтовым и алюминиевым сплавам, однако более дешевы. См. также Инвар, Ковар, Пермендюр, Сталь, Фехраль, Хромаль, Чугун, Элинвар. [c.201]

При отсутствии прямых испытаний по определению характеристик жаропрочности стали или сплава категории прочности ниже приведенной в табл. П1.4 Норм, их пределы длительной прочности определяют по значениям пределов длительной прочности марки стали или сплава категории прочности, указанной в табл. П1.4 Норм, и их временного сопротивления и пределов текучести. Искомое значение принимают минимальным из двух (величин), определяемых по формулам [c.413]

Основу аустенитной жаропрочной стали печных труб составляет железо (более 45%). Входящие в сплав легирующие элементы оказывают существенное влияние иа жаропрочность н жаростойкость стали. Одни.м из важнейших легирующих элементов является хром. Содержание его в сталях печных труб колеблется в пределах 18—30%. При введении хрома повышаются жаропрочность, сопротивление ползучести и длительная прочность, а также увеличивается сопротивление окислению. Сталь, содержащая хром, на диаграмме состояния системы Ре—Сг может характеризоваться замкнутой областью (петлей) 1)-твердых растворов, обладающих устойчивой структурой материала. [c.29]

Расчетные значения предела прочности для жаропрочных сталей [c.406]

Явлению ползучести наиболее подвержены обычные конструкционные углеродистые стали, предел прочности которых при нагревании свыше 573 К (300 °С) резко уменьшается. Легированные и особенно жаропрочные стали при высоких температурах изменяют свои механические свойства незначительно. Однако даже при правильном выборе материала опасность повреждения аппаратов и трубопроводов при действии высокой температуры не устраняется полностью вследствие возможности нарушения температурного режима. [c.43]

При тепловых воздействиях на конструкционные материалы их способность противостоять внешним нагрузкам значительно изменяется. При повышении температуры предел прочности металлов понижается. Если, например, взять углеродистую сталь марки Ст.2, широко применяемую в промышленности, то ее предел прочности при повышении температуры до 1000 °С и выше снижается примерно в 12— 5 раз. Способность материалов противостоять разрушению от механических нагрузок при высоких температурах называется жаропрочностью. [c.168]

Вольфрам и ванадий повышают предел прочности и жаропрочность легированных сталей. [c.71]

При высокой температуре наблюдается значительное снижение основных показателей, характеризующих прочностные свойства металлов и сплавов. Кроме того, поведение металлов под нагрузкой при высоких температурах отличается от поведения при нормальной температуре внутри производственных помещений. Предел прочности сТв и предел текучести зависят от времени пребывания под нагрузкой и скорости нагружения, так как с повышением температуры металл из упругого состояния переходит в упругопластическое и под нагрузкой непрерывно деформируется (явление ползучести). Температуры, при которых начинается ползучесть, у разных металлов различны. Для углеродистых сталей обыкновенного качества ползучесть наступает уже при температурах выше 375 °С, для низколегированных сталей — при температурах выше 525 °С, для жаропрочных — при более высоких температурах. [c.15]

Ванадий. Повышает пределы прочности и ползучести. Присадка ванадия в количестве 0,15—0,5% совместно с хромом и молибденом повышает жаропрочность и сопротивление ползучести стали. [c.12]

А. В. Рябченков и В. И. Велемицина [651] исследовали влияние химического никелирования на усталостную прочность жаропрочной перлитной стали П1. При толщине слоя 40 мкм они наблюдали сильное понижение предела выносливости этой стали после термообработки, если испытания на усталость проводились при 20° С, причем наибольшее понижение a i было при никелировании из кислого раствора. При температуре испытания 600°С было установлено меньшее понижение a i никель-фосфорнымн покрытиями или даже повышение 0-i (покрытия из щелочных растворов). [c.291]

В процессах порошковой металлургии введение в порошок основного спекаемого материала добавок высокодисперсных тугоплавких окислов повышает качество получаемого продукта. Так, введение в спекаемый порошок хрома нескольких процентов высокодисперсного порошка окиси магния повышает жаропрочность изделий, а сопротивление коррозии становится даже выше, чем у хромоникелевых сталей. При введении в никелевую основу дисперсных частиц окислов повышаются твердость и предел прочности. [c.284]

По жаропрочности титан и его сплавы занимают среднее место между алюминиевыми сплавами и сталью. Нелегированный титан может применяться при температурах не выше 350°С. При нагреве до 400°С предел текучести и предел прочности технического титана снижаются примерно вдвое. [c.496]

Ползучесть — свойство металлов медленно пластически деформироваться при постоянном напряжении, причем при высоких температурах она наблюдается при напряжениях гораздо ниже предела текучести. Для нес езаводской аппаратуры допускается скорость ползучести 10 —Ю" мм/(мм-ч). При высоких температурах может происходить понижение механических свойств материалов вследствие структурных и фазовых превращений, поэтому для работы аппаратов при высоких температурах требуются специальные жаропрочные стали с высокой механической прочностью, с высоким сопротивлением ползучести. [c.174]

Необходимость применения для указанных деталей высоколегированных хромоникелевых сталей вызвана следующими требованиями, предъявляемыми к материалу деталей, находящихся в тяжелых условиях эксплуатации обеспечение достаточной жаростойкости при температурах до 1000° С в атмосфере сернистых топочных Тазов жаропрочности на уровне предела длительной прочности при 900° С в течение 30 тыс. ч не ниже 9,81 МПа. Такая величина предела длительной прочности гарантирует работу наиболее нагруженной детали (верхней части решетки) в течение минимально приемлемого срока (5 лет) [c.46]

Жаропрочные свойства стали (длительная прочность, предел ползучести) в значительной степени зависят также от микроструктуры, термической обработки, размера зерна, наличия легкоплавких примесей и т. д. [c.78]

Зависимость показателя ковкости, пластичности и предела прочности конструкционной стали марки 20Х (сплошные линии) и жаропрочного сплава марки ХН70ВМЮТ (штриховые линии) от температуры. [c.604]

С, нагрев выше точки А с, (см. Д иаграмма состояния железо — углерод), деформирование на 25% и охлаждение на воздухе. Предел текучести при этом увеличивается до 54 кгс мм , предел прочности на растяжение — до 72 кгс/мм . Применяют такую обработку в связи с созданием процессов контролируемой и непрерывной прокатки, в к-рых последние этапы деформирования приходятся на субкритический интервал т-р (600— 400° С). Комплекс мех. св-в низколегированных сталей повышенной прочности с микролегирующи.ми добавками вследствие обработки этими методами особенно высок. В частности, т-ра перехода в хрупкое состояние снижается до — 120° С. Разработана механико-термическая обработка с субструктурным упрочнением титана сплавов с альфа -Н бета-структурой в режимах сверхпластичности. Образованию субструктуры способствуют высокая диффузионная подвижность атомов в состоянии сверхпластичности и высокий коэфф. деформационного упрочнения. Высокотемпературную термомех. обработку чаще всего применяют в произ-ве листа, сортового проката и труб, для упрочнения изделий из сталей повышенной прочности и сплавов титана с альфа- и альфа -Ь бета-структурой низкотемпературную — для получения и упрочнения тонкостенных цилиндрических оболочек, лент и проволоки из высокопрочных мартенситных сталей механико-термическую обработку — для упрочнения изделий из жаропрочных аустенитных сталей, сплавов никеля, молибдена, вольфрама, сплавов титана с метастабильной бета-фазой, а также листа, сортового проката и труб иа стареющих алюминия сплавов. Высокотемпературную термомех. и механико-термическую обработку обычно осуществляют на стандартном прессовом, прокатном и волочильном оборудовании. Однако для высокотемпературной термомех. обработки типа непрерывной или контролируемой прокатки с низкой т-рой окончания деформирования и особенно для низкотемпературной термомех. обработки используют сверхмощные станы [c.547]

Механические свойства предел прочности 54 относительное удлинение 40% твердость по Бринелю — 130—190. Сталь этой марки, достаточно жаропрочная и химически весьма устойчивая, хорошо сваривается различными методами электросварки (газовой сваркой варить ее не рекомендуется, так как при этом сталь 1Х18Н9Т в зна- [c.21]

Повышает прочность и твердость. Понижает пластические свойства. Очень эффективно влияет на сохранение механических свойств при высоких температурах (жаропрочность). Способствует повышению предела ползучести. Понышает красностойкость. Повышает химическую стойкость нержавеющих сталей против действия некоторых кислот и щелочей. Уменьшает теплопроводность. Увеличивает коэрцитивную силу и остаточный магнетизм. Увеличивает прокаливаемость. Уменьшает склонность стали к отпускной хрупкости. Препятствует смягчению стали при отпуске за счет вторичной твердости [c.18]

Жаропрочность стали характеризуется условным пределом ползучести и пределом длительной прочности. Под первым термином понимается напряжение (кг1мм ), которое при данной температуре металла вызывает определенную скорость ползучести (обычно % за 100000 часов работы, 10- мм1 мм). Под пределом длительной прочности понимается напряжение, которое при данной температуре метал та вызывает его разрушение за определенный период времени (обычно за 100000 часов). [c.10]

Влияние хрома и молибдена. Молибден значительно повышает жаропрочность стали, в этом главное назначение присадки молибдена. Добавка 0,5% молибдена в углеродистую сталь повышает предел ползучести примерно на 75%. Присадка молибдена повышает пределы ползучести и длительной прочности также у нержавеющей хромистой стали (11 — 13% Сг) и хромоникелевой стали типа 18-8. Молибден резко снижает склонность сталей к тепловой хрупкости. Низколегированные молибденовые стали, как и уг. теродистые, склонны к графитизации. [c.12]

Жаропрочность сталей в основном определяется пределом ползучести и длительней прочностью, в связи с чем можно определить возможность дальнейшего повышения напряжения в деталях машин, изготсвленных из марок жаропрочных металлов. [c.201]

Из перечисленных выше новых конструкционных металлов и сплавов наибольшее распространение в химическом машиностроении нашел титан. Титан обладает исключительно высокими прочностными показателями, л<аростойкостью и жаропрочностью, малым удельным весом, высокой сопротивляемостью к эрозии и к усталостным напряжениям, отсутствием склонности к межкристаллитной коррозии, благоприятными технологическими свойствами и по своей коррозионной стойкости превосходит в ряде случаев высоколегированные кислотостойкие стали. Ниже приводятся основные физикомеханические свойства технически чистого титана марки ВТ1 (0,3% Ре 0,15% 51 0,05% С 0,15% Ог 0,015% На 0,04% N2 остальное Т1). Уд. вес 4,5 з/сж температура плавления 1725° С коэффициент линейного расширения (в интервале О—100° С) 8,2 10- теплопроводность 0,039кал/см-сек-град, электропроводность по сравнению с электропроводностью меди, принятой за 100, 3,1 предел прочности 45—60 кг/мм предел текучести 25—50 кг/мм относительное удлинение — не менее 25%, относительное сужение не менее 50% твердость по Бринелю 160—200 модуль упругости 10 500—11 ООО кг/мм . [c.247]

Температура нагрева продуктов при перегонке иа трубчатых установках достигает 430° С. Использование углеродистой кон-струкционкой стали становится менее экономичным, удельных расход ее на единицу мощности установок растет вследствие значительного снижения предела текучести стали и допускаемых напряжений при повышении температуры. Появляется потребность в сталях повышенной прочности и жаропрочных. Последующее развитие крекинг-процесса вызвало строительство установок в соответствии с различными видами процессов переработки нефти. Температура стенки аппаратов из углеродистой сталп выше 475° С не допускается по причине технико-экономической нецелесообразности, а при более высоких температурах (около 600—650° С) вследствие потери упругих свойств. При высоких температурах применяются конструкционные низколегированные, среднелегированные и высоколегированные стали, часто с особылш свойствами. [c.6]

В процессе эксплуатации конструктивные элементы АТпВД могут подвергаться воздействию высоких температур, стимулирующих протекание в материалах процессов ползучести. В табл. 5.9 приведены характеристики жаропрочности (пределы длительной прочности и ползучести) для группы сталей, используемых в АТпВД, а также для сталей, применение которых для деталей аппаратуры высокого давления может быть перспективным. [c.133]

Смотреть страницы где упоминается термин Предел прочности жаропрочных сталей: [c.18] [c.240] [c.99] [c.177] [c.413] [c.519] [c.249] [c.212] [c.240] [c.250] [c.14] [c.109] [c.13] [c.87] [c.64] [c.57] [c.225] [c.201] [c.507] [c.626] [c.50] [c.75]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология