Частота вращения поршневого

Описанные процессы показывают, что свойства клапанной системы распределения ограничивают максимальную допустимую частоту вращения поршневых насосов. [c.278]

При приводе от паровой турбины I ступенью сжатия служит иногда центробежный компрессор, соединенный с валом турбины. В установке (рис. IV. 19), предназначенной для сжатия 6 м 1сек очищенного коксового газа от 0,1 до 1,3 УИн/ти , давление нагнетания центробежного компрессора 0,21 Мн1м . Частота вращения центробежного компрессора 132 eк , поршневого — 5,5 се/с Турбина выполнена конденсационной, с отбором пара. Поршневой двухступенчатый оппозитный компрессор соединен с редуктором прп помощи упругого вала. [c.133]

Диапазон частоты вращения коленчатого вала современных дизелей колеблется в пределах п= =500—2000 об/мин, что соответствует продолжительности такта всасывания четырехтактного дизеля 5 0,06-5-0,015 с. Поршневые компрессоры имеют п= =160—900 об/мин, что соответствует продолжительности процесса сжатия (когда происходит интенсивное фазовое превращение впрыскиваемого охладителя) т= —0,2 0,033 с. Для газомотокомпрессоров 10 ГКН при =300 об/мин т=0,1 с. [c.107]

Характеристики Н= [ ) показывают, что при заданной частоте вращения поршневой насос может создавать различные напоры. Прн этом он будет потреблять разные мощности. [c.254]

Па рис. 8-9 нанесены ординаты кривой Nu = fiQ). Эта кривая дает представление об изменении полезной мощности н завпсимости от подачи (и частоты вращения) поршневого насоса это характеристика полезной мощности. Форма ее зависит от гидравлических свойств трубопровода, присоединенного к насосу. [c.254]

Подшипники скольжения при малых частотах вращения, поршневые кольца Обтягивание, растягивание, сверление [c.404]

Подшипники скольжения при малых частотах вращения, поршневые кольца [c.96]

Для снижения удельной работы сжатия рабочего тела и отвода тепла трения в выполненных поршневых и роторных компрессорах применяют внешнее (через стенку) охлаждение рабочей камеры. Такая система охлаждения цилиндров поршневых компрессоров эффективна при сравнительно небольшой частоте вращения коленчатого вала и относительно больших размерах поверхности охлаждения. [c.62]

Из приведенных данных следует, что при отношении давлений в ступени поршневого воздушного компрессора С<3,0 и частоте вращения коленчатого вала п— [c.154]

На рис. 62 представлена зависимость доли испарившейся воды в поршневом компрессоре от относительного ее расхода на испарительное охлаждение и давления нагнетания при постоянной частоте вращения коленчатого вала /1=245 об/мин. Из приведенного графика видно, что впрыскиваемая вода в исследуемом компрессоре испарялась неполностью это происходит из-за большой скорости протекания процесса сжатия при сравнительно невысокой температуре процесса и в большой степени зависит от дисперсности распыливания воды. Медианный диаметр капель спектра, производимых форсункой диаметром отверстия распылителя 0,5 мкм при давлении впрыскивания 1,6—4,0 кгс/см , находится в пределах м=320- -208 мкм капли воды такого размера не успевают испариться в заданных условиях. [c.159]

Для воздушных поршневых компрессоров стандартизованы следующие условия испытания давление на входе — атмосферное, температура воздуха — 293 Ю К, степень повышения давления — номинальная 2%, температура охлаждающей воды 288 К (с отклонением - -15 или —10 К), частота вращения вала — номинальная 3%. В общем случае эти условия приводятся в утвержденной методике испытания. [c.278]

Для увеличения подачи поршневых компрессоров могут быть использованы следующие методы динамический наддув, увеличение частоты вращения коленчатого вала компрессора, предварительное охлаждение всасываемого воздуха, увеличение числа компрессоров в цехе и механический наддув. [c.177]

Техническое состояние этих механизмов в условиях эксплуатации можно проверить прослушиванием его работы на различных скоростях и нагрузочных режимах с помощью стетоскопа или даже без него. Стуки коренных подшипников появляются при зазорах 0,2-0,25 мм и прослушиваются на прогретом двигателе в нижней части блока цилиндров. Характер стука — сильный, глухой, низкого тона. Особенно ясно стуки слышны при резком изменении частоты вращения коленчатого вала двигателя. Стуки шатунных подшипников — более резкие и звонкие, чем коренных. Они также прослушиваются при резком изменении частоты вращения коленчатого вала. При выключении зажигания стук исчезает или значительно уменьшается. Стуки поршневых пальцев прослушиваются в верхней части блока цилиндров при резко переменном скоростном режиме прогретого двигателя. Этот резкий металлический стук пропадает при выключении зажигания. Иногда за стук поршневых пальцев ошибочно принимают детонацию в двигателе. Между тем стук пальцев появляется только в чрезмерно изношенных двигателях и носит совсем иной ха- [c.165]

Наиболее распространенное число цилиндров равно 7—9, диаметры цилиндров — 10—50 мм, а рабочие объемы — 5— 1000 см . Обычная частота вращения вала насосов средней мощности составляет 1—2 тыс. об/мин, а в отдельных машинах — до 30 тыс. об/мин. ГОСТ 17699—72 определены основные параметры нерегулируемых аксиально-поршневых насосов, рассчитанных на давление до 16 МПа. Существуют насосы, предназначенные для более высоких давлений — до 55 МПа. Мощность некоторых насосов достигает 3,5 МВт при подаче свыше 500 м /ч. Коэффициент подачи у большинства насосов достигает 0,97—0,98, а общий к. п. д. —0,95 [21. [c.131]

Коэффициент объемного расхода газа X на входе зависит от тех же факторов, что и в поршневом компрессоре. Особенность винтовых компрессоров — высокие значения этого коэффициента (0,85 0,92) при высоких частотах вращения он близок к единице и даже может превышать ее. Это объясняется влиянием скоростного наддува и относительно малым объемом мертвого пространства менее 0,5% для несимметричного и около нуля для кругового профиля). Скоростной (инерционный) наддув состоит в том, что в ре- [c.263]

В газотурбинных двигателях вращающиеся части турбины и компрессора опираются на подшипники качения, поэтому в газотурбинных двигателях при прочих равных условиях абразивный износ меньше, чем в поршневых двигателях с подшипниками скольжения. Однако более жесткие условия работы газотурбинных двигателей (частота вращения, удельные нагрузки, теплонапряженность) приводят к значительному износу подшипников качения при наличии в масле неорганических абразивных частиц. [c.63]

Пакет из 25 поршневых колец прямоугольного сечения с износостойким хромовым покрытием набирали на оправку, которую закрепляли в шпинделе хонинговального станка и вводили в чугунную притирочную гильзу диаметром 130,9 мм. Затем включали возвратно-поступательное движение шпинделя и подачу в зону обработки мыльно-абразивной пасты. Притирку пакета колец вели 10 мин при следующем режиме обработки число двойных ходов шпинделя в минуту - 52, ход шпинделя -100 мм, частота вращения - 13 мин". Поскольку начальную [c.186]

К компрессорам средней производительности условно относят ко.мпрессоры, производительность которых лежит в пределах 0,1 < V < 1 м /с. Характерными особенностями большинства компрессоров средней производительности являются умеренные поршневые усилия по рядам (от 2 до 10 т) и частоты вращения коленчатого вала, применение дисковых и дифференциальных поршней, раздельных систем смазкн цилиндров и механизма движения и водяной системы охлаждения. В зависимости от режима эксплуатации, параметров компрессора и предъявляемых технических требований в конструкции компрессора применяют как подшипники скольжения, так и подшипники качения. Последние наибольшее распространение получили в специальных компрессорах, идущих на комплектацию передвижных компрессорных станций различного назначения. В этом случае предусматривают воздушную систему охлаждения промежуточных холодильников, компонуя их в виде отдельного блока с подачей воздуха от одного вентилятора. Меньшие из компрессоров средней производительности имеют двухколенный вал, на консоль которого устанавливается ротор фланцевого электродвигателя. При многоколейных валах двигатель. монтируют отдельно и соединяют с компрессором с помощью муфтового соединения. [c.320]

В зависимости от конструкции механизма движения разработаны нормализованные базы компрессоров. Основными параметрами, характеризующими базу, являются максимальная поршневая сила, ход порш ня и частота вращения вала. [c.14]

Типоразмер базы Максимальная поршневая сила, кН Ход поршня, мм Число рядов Частота. вращения вала, с- Средняя скорость поршня М/с [c.14]

Значение динамической силы определяется скоростью массы движущегося потока и углом изменения направления. Поскольку скорость потока в поршневой машине меняется периодически,, в трубопроводе возникают реактивные силы. Частота этих сил является функцией частоты вращения вала машины. [c.492]

На рис. 260 изображен вертикальный двухцилиндровый аммиачный компрессор АВ-75 с частотой вращения вала 720 об/мнн. Два вертикально расположенных цилиндра компрессора объединены в блок, представляющий собой общую чугунную отливку. С помощью фланца блок крепится к картеру. В ряде конструкций в расточках цилиндров установлены съемные цилиндровые гильзы. В цилиндрах компрессора расположены поршни, входящие в механизм движения поршневого компрессора, служащего для превращения вращательного движения коренного вала в возвратнопоступательное движение поршней. Механизм движения также включает коленчатый вал, шатуны, поршневые пальцы. На шатунных шейках вала крепят шатуны, соединяющие коренной вал с поршнем. [c.377]

В случае постоянной частоты вращения вала По рост хода поршня 5 линейно увеличивает объем, описываемый поршнем, и оставляет постоянным значение поршневой силы. При этом производительность компрессора возрастает. Средняя скорость поршня Сп увеличивается пропорционально ходу поршня 5, что, в свою очередь, вызывает [c.74]

Проектируемые и выпускаемые промышленностью поршневые компрессоры можно условно разделить на следующие группы низкооборотные (с частотой вращения коленчатого вала п = = З-ьЮ с" и средней скоростью поршня Сср = 2,5ч-4,5 м/с) среднеоборотные (п = 10- 20 с" и Сср = 3-ь5 м ) высокооборотные (п = 20-7-50 с" и Сер = 3,5- 6 м/с). [c.130]

Шифр базы Номинальная поршневая сила. кН Число рядов Ход поршня. нм Номинальная частота вращения вала Расстояние. мм [c.145]

Выбор конструкции клапана при проектировании поршневого компрессора необходимо проводить на основании рекомендуемых областей применения (по частоте вращения вала, воспринимаемому перепаду давлений и т. д.) и условий эксплуатации. Иногда [c.200]

К компрессорам малой производительности условно относят компрессоры, производительность которых менее 0,1 м /с. Характерными особенностями большинства компрессоров малой производительности являются повышенная частота вращения коленчатого вала, установка его на подшипниках качения и единая система смазки механизма движения и цилиндро-поршневых групп. [c.314]

Типичная конструкция поршневого компрессора для различных технологических целей приведена на рис. 12.8. Компрессор выполнен на четырехрядной оппозитной базе и может быть использован для сжатия различных газов или их смесей, включая горючие и токсичные. Производительность, конечное давление и мощность компрессора могут варьироваться в широком диапазоне за счет изменения числа и диаметров цилиндров отдельных ступеней, хода поршня и частоты вращения коленчатого вала. Приводом компрессора является синхронный электродвигатель 14, ротор которого имеет односторонний выносной подшипник 13. С другой стороны ротор жестко соединен с валом компрессора и опирается на его коренной подшипник. Базовой деталью компрессора является станина 4, в торцевых расточках которой на коренных подшипниках установлен четырехколенный вал 12. Через шатун 19, крейцкопф 6 и шток 18 вращательное движение вала преобразуется [c.338]

Следует отметить, что утечки через поршневые кольца и сальники снижаются с увеличением частоты вращения, причем в компрессорах со смазкой цилиндров не только относительно, но и по абсолютной величине. При относительно легких газах утечки увеличиваются. Так, при сжатии водорода они в 4, гелия — в 2,4 и азотноводородной смеси (75% На + 25% N2) — в 1,85 раз больше, чем при сжатии воздуха. [c.87]

Различают горизонтальные и вертикальные поршневые вакуум-насосы. Горизонтальные имеют 160—200 об/мин. Наиболее прогрессивными являются вертикальные машины, работающие с большой частотой вращения. Поршневые вакуум-насосы выполняют чаще всего в виде крейцкопфных машин двойного действия — по обеим сторонам поршня находятся рабочие полости цилиндра. Мертвое пространство в поршневых насосах значительно влияет на величину подачи, так как степень сжатия в одной ступени весьма велика. Для уменьшения этого влияния предусмотрено золотниковое распределение с перепуском газа. При наличии перепуска мертвое пространство в конце хода нагнетания сообщается с помощью специального канала с противоположной стороной цилиндра, где в это время заканчивается всасывание. При этом давление в мертвом пространстве резко падает и коэффициент подачи повышается до 0,8—0,9. Перепуск газа в насосах с золотниковым распределением производится через специальные каналы в золотнике, а в насосах с клапанным распределением — через пазы определенной длины на зеркале цилиндра, которые открываются и закрываются поршневыми кольцами или самим поршнем. Для во зможности перепуска поршневые вакуум-насосы и выполняют крейцкопфными двойного действия с относительно малой частотой вращения. Для по. ,ышения быстроходности машин создаются бес-крейцкопфные вакуум-насосы простого действия. В таких насосах производится перепуск газа из мертвого пространства в картер, который находится под вакуумом. Вакуум в картере поддерживается автоматически обратным перепуском воздуха из картера в цилиндр, когда поршень находится в нижней мертвой точке и процесс всасывания закончился. Для обеспечения вакуума картер должен быть выполнен герметичным с сальником на выходе вала из машины. Выполнение вакуум-насоса бескрейцкопфным дает значительный технико-экономический эффект. Конструкция машины упрощается не нужны шток, сальники штока, станина или рама с направляющими крейцкопфов, не нужна отдельная система смазки цилиндров с лубрикатором. Вместо этого требуется относительно простой картер закрытого типа и сальник на выходе вала. Благодаря отсутствию крейцкопфа и штока уменьшается масса поступательно движущихся частей, что позволяет значительно повысить быстроходность вакуум-насоса, а следовательно, уменьшить габаритные размеры и массу машины. [c.344]

Поршневая устанока одноцилиндровая с диаметром цилиндра /)ц=52 мм и ходом поршня 5=52 мм. Частота вращения коленчатого вала установки п=2500 50 об/мин. [c.304]

С увеличением частоты вращения вала кривые изомощностп смещаются к началу координат, т. е. при заданной мощности любого компрессора большим значениям 1/ соответствуют пониженные уровни давлений и, наоборот, с повышением давлений (при равных е) объемный расход газа на входе снижается. На диаграмме Рн, Рк> кроме линий мощности, в качестве предельных характеристик можно нанести также линии объемной подачи, допускаемой нагрузки на поршневой шток и температурного предела. [c.242]

По сравнению с компрессорами тнпа Г, компрессоры типа М обладают следующими преимуществами 1) выполнены на оппо-зитной базе и имеют высокую уравновешенность сил инерции механизма движения и поршневых усилий 2) имеют меньшую удельную металлоемкость 3) частота вращения их выше (от 300 до 600 об/мин) 4) имеют меньшие габариты и сниженные нагрузки на фундамент 5) имеют высокую степень автоматизации работы и комплекс защит, предотвращающих аварийные ситуации [c.181]

Центробежные компрессоры. В центробежном компрессоре давление газа создается под действием центробежных сил, возникаюших во вращающемся газовом потоке. Они имеют следующие преимущества по сравнению с поршневыми газ не загрязняется маслом, так как оно подается только в подшипники благодаря большой частоте вращения достигается высокая производительпость плавный ход и отсутствие вибраций позволяют сооружать облегченные фундаменты в связи с равномерной подачей газа отпадает необходимость в ресиверах. [c.20]

Пусковые жидкости (табл. 31). Основной составляющей этих жидкостей является легко испаряющийся этиловый эфир (45...60%), который обладает хорошей воспламеняемостью. Для поддержания процесса горения к эфиру добавляют петролейный эфир, газовый бензин и другие низкокипящие углеводороды. Кроме того, для первоначальной смазки поверхновтей трения цилиндро-поршневой группы в жидкость вводят 2...12% маловязкого смазочного масла. С помощью специального пускового приспособления (ПП-40 или 6-ПП-40) эту жидкость подают во впускной трубопровод холодного двигателя при одновременном прокручивании коленчатого вала. Для воспламенения эфира нужна сравнительно невысокая температура в, камере сгорания (180...200° С). Воспламенившись, эфир поджигает пары бензина, в результате сгорания которого в цилиндрах создается давление, достаточное для пуска двигателя. Например, с помощью пусковой жидкости Холод Д-40 можно пускать холодный дизельный дви-гатель при температуре воздуха до —40 С при условии провертывания вручную коленчатого вала с частотой вращения 100 об/мин. [c.61]

В связи с высокой стоимостью производства жидких моторных топлив из углей в течение многих десятилетий изучается возможность непосредственного использования угля в поршневых двигателях внутреннего сгорания. Впервые идея применения угольной пыли для этой цели была высказана еще в 1893 г. Р. Дизелем. Первый двигатель на пылеугольном топливе был построен в Германии в 1928 г. Р. Павликовским [180]. Этот двигатель Космос-Рупамотор размерностью 500/720 имел мощность 103 кВт (140 л. с.) при частоте вращения 166 мин и к. п. д. Ai31%. Угольный порошок подавался с помощью сжа- [c.191]

Основными параметрами, характеризующими базу, являются число рядов и нагрузка, допускаемая в каждом ряду базы. В соответствии с этим условное обозначение базы состоит из буквенного шифра, соответствующего типу базы, числового значения допустимой нагрузки, равной номинальной поршневой силе ряда в кН, и числа рядов базы. Например, условное обозначение У-образной четырехрядной базы с номинальной поршневой силой 2,5 кН—У2,5-4 Ш-образной трехрядной базы с номинальной поршневой силой 10 кН — ШЮ-З оппозитной шестирядной базы с номинальной поршневой силой 250 кН— М250-6. Унифицированные базы характеризуются рядом других параметров, определяющих технические возможности базы. К, ним относятся частота вращения вала, ход и средняя скорость поршня, максимальная мощность, передаваемая базой, присоединительные и габаритные размеры, характерные геометрические размеры основных элементов кривошипно-шатунного механизма и направление вращения коленчатого вала. [c.144]

Двухрядная — с осевым расположением в каждом ряду цилиндров различных ступеней и приводом от одного кривошипа. В этом случае конструкция станины получается наиболее простой, с минимальными металлоемкостью и затратами на изготовление. Однако при этом возрастают масса возвратно-поступательно движущихся частей, суммарные поршневые силы рядов, что ведет в конечном итоге к увеличению номинальной поршневой силы базы и к ограничению частоты вращения коленчатого вала. Кроме того, усложняется обвязка газового и водяного трактов компрессора, монтаж основных узлов, повышаются технологические требования при обработке деталей цилиндропоршневых узлов и возникают дополнительные трудности при унификации отдельных элементов ступеней. [c.149]

Экспериментальные исследования такого уплотнения поршня показали, что потери на преодоление трения в лабиринтном режиме сокращаются в шесть—десять раз. При этом также происходит снижение температуры поверхности цилиндров, увеличение утечек незначительно. Так, температура стенки цилиндра вблизи клапанной плиты в ступени с тронковым поршнем при режиме работы = 10 МПа, П == 3 и давлении за уплотнением 0,1 МПа при частоте вращения коленчатого вала п = 13,35 с упала больше, чем на 40 К при переходе режима работы уплотнения с контактного на лабиринтный. При увеличении частоты вращения вала с п 6,66 до 13,35 с -, т. е. вдвое, относительная величина внешних утечек уменьшалась в 2,2 раза и составляла 3,25 %, но была примерно на 1,0 % больше, чем у уплотнения с контактными поршневыми кольцами. При большем возрастании частоты вращения вала и с увеличением продолжительности работы уплотнений преимущества уплотнений с кольцами, работающими в лабиринтном режиме, значительно увеличиваются сравнительно с уплотнениями, имеющими кольца контактного типа. Быстрый износ контактного типа колец приводит к увеличению зазоров в замках колец и к соответствующему увеличению протечек через уплотнение. [c.233]

Потери на трение контактно-лабиринтного поршневого уплотнения были определены на специальном экспериментальном стенде Ленниихиммаша. Для определения сил трения уплотнения контактно-лабиринтного типа в контактном, переходном и лабиринтном режиме его работы, а также утечек через уплотнение, было испытано поршневое уплотнение с одним Т-образным кольцом диаметром 50 мм, составленным из двух Г-образных колец с суммарной осевой высотой кольца Л = 8 мм и изготовленных из материала АФГ-80ВС. Режим работы давления нагнетания = = 2,04 МПа, давление всасывания р = 1,03 МПа, частота вращения вала 5 с" , средняя скорость поршня Са= 2,2 м/с. [c.233]

Компрессор выполнен на нормализованной базе 4М16 с расположением по одну сторону коленчатого вала двух цилиндров 1-й ступени с поршнями двойного действия и по другую сторону коленчатого вала — блоков цилиндров П-й н 1Н-й ступеней. Для снижения максимальных поршневых сил по рядам между И-й и И 1-й ступенями предусмотрены уравнительные полости. При диаметрах цилиндров по ступеням соответственно 0,24 0,2 и 0,09 м, ходе поршня 0,32 м и частоте вращения вала 5,33 с- компрессор имеет производительность по условиям всасывания 0,196. м /с прн мощности на валу 850 кВт. [c.344]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология