Термическая деформация

Тепловое расширение большинства кристаллов анизотропно и описывается с помощью тензора теплового расширения [13]. При однородном нагревании или охлаждении кристалла тензор термических деформаций [б ] связан с тензором теплового расширения [aij] следующим образом [c.155]

Опоры и подвески трубопроводов, подвергающихся гидравлическим испытаниям, должны быть рассчитаны на вес трубопровода, заполненного водой и покрытого тепловой изоляцией, а также на силы, возникающие при термической деформации трубопровода. [c.183]

Наличие жидкостной пленки на элементах насадки (до тех пор, пока она не забита отложениями и ее расположение не нарушено из-за термической деформации, раскрашивания и т. д.) заметно не влияет на распределение газа (но не на потери напора), тогда как в полых колоннах, заполненных крупными каплями, можно ожидать воздействия падающей жидкости на равномерность распределения газа. Однако этот вопрос экспериментально не изучен. [c.16]

В любой конструкции компрессора предусматривают возможность свободной (относительно корпуса) термической деформации диафрагм. Поэтому, устанавливая их в корпус, оставляют необходимые осевые и радиальные зазоры ме 4<ду расточками корпуса и ободом агрегата. [c.323]

Такой подход является достаточно жестким, гарантирующим сохранение механической прочности покрытий в ходе подготовки элементов пластинчато-каталитических реакторов к монтажу и возможных механических деформациях пластин-подложек с катализаторным покрытием в ходе монтажа. Термическая деформация пластин реактора в ходе эксплуатации не оказывает на прочностные свойства катализаторного покрытие такого сильного воздействия, как механическая. Так, при разогреве защемленной по краям пластины длиной 1м от 20 до 750°С радиус изгиба пластины составит 225 см, что в пересчете на испытуемую пластину длиной 140 мм соответствует радиусу изгиба 310 мм [93]. Таким образом, катализаторное покрытие, сохраняющее целостность при радиусе из1 иба 15-20 мм, имеет высокий запас механической прочности. [c.128]

В расчетах учитывали зависимость характеристик материалов от температуры обработки [2—4]. Использование значений термической деформации = определяемой для температур в каждой точке заготовки, позволило учесть особенности усадок материалов. [c.49]

Приведенные в таблице припуски, относящиеся к механизированной резке, справедливы, как правило, для деталей с наибольшим размером (до 1000 мм), а также при резке деталей большой длины (если их ширина больше 300 мм, а ширина исходной заготовки больше 500 мм). В других случаях припуски необходимо увеличивать с учетом возможных термических деформаций. [c.141]

Интерпретация структурных деформаций. Рассмотрим, каким образом ротационная природа н-парафинов проявилась в термических деформациях и полиморфных превращениях их нечетных ромбических гомологов. При этом будем исходить из того, что основным фактором, определяюш ш термические деформации и превращения парафинов, является изменение формы теплового движе-шя их молекул при изменении температуры. [c.129]

В целом термические деформации и полиморфные превращения твердых растворов парафинов подобны описанным для индивиду- [c.154]

Этапы термических деформаций и полиморфных превращений. Температурную зависимость параметров и объема элементарной ячейки бинарных ромбических твердых растворов рассмотрим на примере состава (мол. отн.) С22 С24=1 1 (рис. 33, а) для сравнения приведены аналогичные данные для состава С22 С24=2 1 (рис. 33, б). Особенности дифрактограмм в характерной области углов 2 af a=24-30° при разных температурах исследования рассмотрим на примере ромбического твердого раствора С21-С23 1-5 (рис. 34) дифрактограммы сняты в режимах нагревания (а) и охлаждения (б). Этапы термических деформаций и полиморфных превра-шений триклинных твердых растворов рассмотрены в разделе 4.2. [c.155]

Одним из факторов, сдерживающим процесс совершенствования опорных устройств реакторов является большая приверженность проектировщиков к традиционным конструкциям опор вертикальных аппаратов. Однако следует учесть, что, если для большинства процессов нефтепереработки переходный период нагрева - охлаждения аппарата пренебрежительно МП по сравнению с периодом стабильной его работы на заданном температурном реж1ше, то для реакторов УЗК этот переходный период сопоставим с периодом работы аппарата на режиме [4-7]. Поэтому для повышения надежности работы реактора в целом необходим исключительно новый подход к решению задачи крепления его к постаменту. Одним и.ч возможных путей решения этой задачи является применение такой плавающей опоры, чтобы термические деформации корпуса реактора компенсировались перемещением лап опоры на катковых элементах, а динамические усилия ветрового напора при этом демпфировались каким-либо образом, например, путём защемления опорных лап на постаменте при помощи упругих элементов. [c.11]

Интерпретация структурных деформаций. Можно заключить, что ротационная природа парафинов особенно ярко проявилась в термических деформациях и полиморфных превращениях их твердых растворов [79]. Представления о различных типах ротационно-крис-таллического состояния вещества позволяют объяснить особенности поведения твердых растворов парафинов при их нагревании. [c.164]

ПРИРОДНЫЕ ПАРАФИНЫ СОСТАВ, ИДЕНТИФИКАЦИЯ, ТЕРМИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ И ПОЛИМОРФНЫЕ ПРЕВРАЩЕНИЯ [c.245]

В связи с этим особое внимание в данной работе уделялось использованию методов рентгенографии поликристаллов с целью изучения термических деформаций парафинов и оценки на этой основе возможностей изучения природы ротационных кристаллов. [c.171]

Возможные пределы варьирования перечисленных параметров распределительного устройства на практике обычно ограничены типом осуществляемого технологического процесса. Например, для высокотемпературных процессов в химически агрессивной среде требуется простая конструкция решетки, способной воспринять термические деформации решетка для таких процессов в большинстве случаев изготовляется из керамических материалов. Но металлокерамические и керамические распределительные устройства могут оказаться не пригодными, если в ожижающем агенте прнсутствуют мелкие твердые частицы, которые постепенно закунорнвают норы решетки, откуда их удалить практически невозможно. Высокие скорости газа на входе могут оказаться недопустимыми, если частицы твердого материала подвержены сильному истиранию. [c.684]

Оказалось, что ряд ярких особенностей термических деформаций и полиморфных превращений парафинов (рис. 36) может быть объяснен тем, что алифатические цепочки совершают тепловые движения в форме крутильных колебаний относительно нефиксированных положений равновесия или в форме вращения. При этом изменение формы теплового движения цепочек приводит к изменению фазового состояния парафинов. На рис. 36 схематически показаны четыре типа твердого фазового состояния н-парафинов [79]. Их описание приведено в подписи к рис. 36. [c.179]

Термические деформации и полиморфные превращения ромбических твердых растворов рассмотрены в разделе 3.2 они будут обсуждаться также в разделе 5.1, [c.205]

В свою очередь, эти же особенности изоморфных замещений парафиновых молекул (так же, как и особенности термических деформаций и полиморфных превращений) явились аргументами в пользу динамической модели строения ротационных кристаллов в ее различных комбинациях со статической моделью. [c.214]

В противоположность рассмотренным, остальные конструкции газораспределительных устройств, показанных на рис. Х1Х-1, вводят газ в слой через сплопшые щели. Тип 1, е состоит из механически обработанных металлических брусков, смонтированных на расстоянии приблизительно 1 мм друг от друг сходный тип, показанный на рис. Х1Х-1, ж, менее подвержен забиванию во время работы. По этим конструкциям распределителей применительно к процессу обжига имеется подробная информация . Решетки типа 1, з и и обычно изготовляют из металлических полос и используют для относительно низкотемпературных процессов (таких, как сушка), когда термическая деформация решетки незначительна. [c.685]

Такое довольно экзотическое решение, однако, не определяет тен-дeaц tю совершенствования данного узла реактора УЗК. Наиболее типичным является попытка использовать пластические свойства металла опоры таким образом, чтобы без нарушения сварочного шва между корпусом и опорой компенсировать его термические деформации. Для этого, например, Г. Сергеев, М Кретинин и др. (1981 г.) предлагают опорную обечайку в плане выполнить гофрированной, а сварочный шов - прерывистым [3]. В процессе прогрева и расширения реактора угол в вершине гофр опоры несколько увеличивается, компенсируя деформации корпуса, а при охлаждении - уменьшается, приходя в своё проектное положение. [c.11]

ГО, так и в асфальтобетоне, происходит при циклическом охлаждении — нагревании. Для исследования влияния на температуру хрупкости усадочных напряжений пластинки с нанесенными на них битумными пленками устанавливались в холодильник, в котором они выдерживались при циклическом охлаждении — нагревании. Температура одного цикла в пределах от +30 до —17°С (рис. 4). Верхний темпе" затурный предел был выбран таким, чтобы испытуемые образцы битума находились в вязкотекучем состоянии. Нижний температурный предел цикла был равен средней температуре асфальтобетонного покрытия для Европейской части СССР [20]. Испытывались 4 образца битумов, один из которых был маловязким, а остальные более вязкой марки с одинаковой пенетрацией при 25°С, но различного реологического типа (см.табл. ]). Температура хрупкости битумов при переменном воздействии охлаждения — нагревания повышается в различной степени в зависимости от их качества (рис. 5). Причем характер этих зависимостей затухающий, что свидетельствует не об обычном усталостном разрушении, которое имеет место при испытании в аналогичном режиме некоторых других материалов, например упругих, а о термовязкопластической усталости, когда разрушение наступает как вследствие возникновения термических деформаций при охлаждении, так и развития пластических деформаций, вызванных усадкой объема лри тепло-сменах [21]. Необходимо заметить, что при отсутствии усадочных процессов выдерживание битумных пленок в течение 7,5 ч при + 30°С, как это было принято в испытаниях, должно было бы привести к устранению зародышей трещин, которые могли появиться при охлаждении битумных пленок. Наличие растущих пластических деформаций за счет усадки битума может привести к появлению трещин в покрытии не обязательно при самых низких зимних температурах, но и при более высоких. Так, было-отмечено образование трещин в битумных пленках, выдерживаемых на подложках из нержавеющей стали на открытом испытательном стенде в БашНИИ НП, в марте, в то время как в зимние месяцы признаков растрескивания не наблюдалось [19]. [c.44]

Одним из нежелательных явлений, наблюдаемых в нефтезаводской практике, является адгезионное взаимодействие нефтяных углеродистых веществ с металлом аппаратов, которое приводит к науглероживанию, нарушению теплообмена и возникновению термических деформаций. При взаимодействии нефтяных остатков с поверхностью металла в зоне их контакта образуются спиралеввдные образования (С0>, которые являются ответственными за адгезионную прочность сцепления двух твердых тел разной природы [ I]. Поэтому изучение состава и свойств адгезионных центров является весьма актуальным направлением исследований. [c.97]

Обобщены и развиты представления о структурном состоянии и свойствах нормальных парафинов С Н как ротационных веществ на основе изучения комплексом методов их термических деформаций, полиморфных превращений и изоморфных замещений в широких диапазонах гомологического состава и температуры. Приведены оригинальные терморентгенографические данные по изучению in situ фазового состояния синтетических (п= 17-24) и природных п= 1-УТ) нормальных парафинов и их композиций как функции теплового колебательно-вращательного движения алифатических молекул. Описано все разнообразие типов ротационно-кристаллического состояния парафинов, с учетом которого построены диаграммы состояния бинарных парафиновых систем. Разработана методика диагностики природных парафинов и предложена интерпретация их поведения при изменении температуры. [c.2]

Последующее нагревание ромбической ротационно-кристаллической фазы Ог ц приводит к интенсивным термическим деформациям структуры в направлении ромбическо-гексагонального полиморфного превращения. Тем не менее, переход в высокотемпературную гексагональную ротационно-кристаллическую фазу Я , (ЛЛ) не успевает осуществиться, так как при температуре 54.5 °С вещество плавится. Все фазовые превращения н-парафина обратимы по температуре. При медленном охлаждении расплава в условиях терморентгенофафического эксперимента полностью восстанавливается дифракционная картина, характерная для его моноклинной кристаллической модификации. [c.68]

Возможности метода. Терморентгенография [145] позволяет in situ исследовать термические деформации и фазовые превращения вещества при изменении температуры в разных средах, изучать симметрию и структуру фаз при температуре, отличной от комнатной. При изучении парафинов и их твердых растворов использование метода терморентгенографии позволило установить неизвестные ранее формы фазового состояния парафинов. В случае парафинов этот метод является более надежным для диагностики фаз и наблюдения за полиморфными превращениями, чем физию-хими-ческие методы. [c.117]

Термические деформации и полиморфные превращения н-парафинов по данным термореитгенографии [c.126]

Этапы термических деформаций и полиморфных превращений рассмотрим отдельно для нечетных ромбических и четных триклинных н-парафинов, а также для их ромбических твердых растворов. При структурной интерпретации этих этапов использованы представления о возможности существования н-парафинов в несюльких ротационно-кристаллических состояниях, различаюпцосся характером теплового движения парафиновых молекул вокруг своих осей. [c.126]

Этапы термических деформаций и полиморфных превра-пдений. В качестве примера на рис. 23 показаны некоторые типичные дифрактограммы Н-С23Н48, полученные при разных температурах, а на рис. 24 —температурная зависимость параметров и объема [c.126]

При дальнейшем нагревании происходит интенсивное сближение параметров аиЬ, что соответствует термическим деформациям структуры н-парафина в направлении ромбическо-гексагонального полиморфного превращения. При этом параметр с продолжает возрастать (рис. 24, а). [c.128]

При температуре 47.0 °С вещество плавится. Перед плавлением по мере увеличения температуры в дифракционной картине н-парафина происходят следующие изменения сначала нарастает широкий максимум аморфной (рентгеноаморфной) фазы (справа от рефлекса 100), при этом интенсивность пика 100 постепенно уменьшается, а интенсивность пиков типа 00/ возрастает затем наблюдается исчезновение пика 100 при одновременном уменьшении количества и интенсивности рефлексов типа 00/ вплоть до исчезновения первого из них (002). Постепенное охлаждение расплава н-парафина С23Н48 показало, что обратный процесс включает в себя те же этапы термических деформаций и полиморфных превращений, что и при нагревании. При этом проявляется гистерезис в 2-3 °С — температура перехода при охлаждении ниже, чем при нагревании. [c.129]

Анализ триклинной (Гс), ромбичесюзй (Ог) и гексагональной (Я) упаковок в плоскости аЬ (см. рис. 32) позволяет привести параметры и триклинной ячейки к виду, показанному на рис. 31,6. Это удобно для сравнения и интерпретации фазовых превращений и термических деформаций четных парафинов. [c.149]

При нагревании гомолога Н-С24Н50 наблюдаются те же этапы термических деформаций и фазовых превращений, что и у гомолога Н-С22Н46. Температуры фазовых переходов у этого относительно длинноцепочечного гомолога несколько выше триклинно-ромбическое превращение осуществляется при 42.5 °С, а ромбическо-гексагональное — при 43.8 °С. Вещество плавится при 49.2 °С. Температурный интервал существования низкотемпературной ром- [c.149]

При дальнейшем нагревании фазы Ог , / наблюдается интенсивное сближение пиков 110 , и 200 ,./ (рис. 34) и соответственно параметров uqJ 2 и b r по величине (рис. 33, а) при достижении между ними равенства должен произойти переход в гексагональную фазу. Однако при прецизионных терморентгенографических исследованиях был вьщелен еще один этап термических деформаций твердых растворов парафинов [79, 148,151]. [c.158]

Отшсанные термические деформации и полиморфные превращения твердых растворов н-парафинов обратимы. Для сравнения на рис. 34 приведены фрагменты дифрактограмм, снятые не только в процессе нагревания твердого раствора (а), но и в процессе его медленного охлаждения (б). [c.160]

Характер термических деформаций. Из особенностей термических деформаций как аргументов в пользу вращения молекул в структуре ротационных кристаллов отметим следующее. Если бы алифатические цепочки вращались как единое неизменное целое, то при достижении полного вращения, как следует из рис. 25, параметр Ь увеличился бы ориентировочно на 0.1 А, диагональ прямоугольной ячейки аЬ — на 0.6х2=1.2 А, а параметр а — на 1.35 А. В частности, для гомолога Н-С23Н48 параметры имели бы следующие значения я=8.77 и =5.05 А, что с учетом пофешностей округления расчетов удовлетворяет условию гексагональной решетки Ыа= /з [c.177]

Вьщеление различных типов ротационно-кристаллического состояния вещества (низкотемпературного, высокотемпературного и промежуточного) оказалось возможным благодаря тому, что каждое из этих состояний проявилось у парафинов индивидуально в особенностях их термических деформаций, полиморфньгх превращений и изоморфных замещений. В свою очередь эти же особенности явились аргументами в пользу динамической модели строения ротационных кристаллов — в чистом виде или в ее различньгх комбинациях со статической моделью. [c.181]

Принципиальная особенность поведения при нагревании смесей типа T ,+Or , заключается в том, что в некотором ограниченном температурном интервале они могут существовать в трехфазном состоянии (см., например, рис. 41). Однаш при последующем нагревании все смеси ташго типа гомогенизируются в фазе Or , , что свидетельствует о расширении пределов изоморфной смесимости н-парафинов после их перехода в низкотемпературное ротационно-кристалличесше состояние. После гомогенизации смеси в фазе Ог ,, парафиновые шмпозиции испытывают характерные для всех ромбических твердых растворов термические деформации и фазовые превращения. [c.204]

Триклинные твердые растворы. Этапы термических деформаций и полиморфных превращений триклинных твердых растворов подобны описанным для четных (триклинных) парафиновых гомологов [79, 81]. Однако в отличие от индивидуальных четных гомологов, переход триклинных твердых растворов из кристалличесюго [c.205]

Рассмотренные особенности термических деформаций, поли-морфньк превращений и изоморфных замещений парафиновых гомологов и их твердых растворов могут быть объяснены тем, что парафиновые молекулы совершают частичное или полное вращение вокруг своих осей. При зтом изменение формы теплового движения приводит к изменению фазового состояния парафинов. Переход парафинов из одного фазового состояния в другое может быть достигнут, например, нагреванием, и это должно отражаться на диаграммах состояния парафиновых систем. [c.227]

На диаграммах состояния бинарных нечетных парафиновых систем [75,285] впервые учтены все три типа ротационно-кристаллического состояния парафинов. При этом использовались результаты терморентгенографического изучения термических деформаций и полиморфных превращений индивидуальных парафиновых гомологов с п= 17-24 (см. раздел 3.2), а также полученные этим методом сведения о пределах изоморфных замещений парафиновых молекул при разных температурах (см. раздел 4.2). [c.231]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология