Поток идеальные

Если касательная составляющая скорости на поверхности капли распределена по синусоидальному закону (примером такого распределения могут служить обтекания стоксовым потоком и потоком идеальной жидкости), то в результате интегрирования выражения (4.118) для критерия Шервуда получим формулу [c.199]

Уравнение Д. Бернулли справедливо и для потока идеальной жидкости при умеренных скоростях движения жидкости и плавно изменяющемся живом сечении. В этом случае р — среднее гидростатическое давление в данном живом сечении, 2 — геодезическая высота центра тяжести этого сечения, а хз — средняя скорость потока в том же живом сечении. [c.14]

При п—>-сю рециркуляционная модель переходит в модель идеального вытеснения при п—>-оо, —>-сю и /пфО — в диффузионную (подробнее см. гл. IV) при f—>-оо и постоянном конечном значении п — в модель потока идеального перемешивания. [c.28]

Диффузионная модель с застойными зонами при Ре—>-оо, а также ячеечная и рециркуляционная модели с застойными зонами при п—)-оо характеризуют поток идеального вытеснения с застойными зонами. Последняя модель была использована для [c.29]

Начальные моменты характеризуют расположение С-кривой относительно начала отсчета времени, а центральные моменты определяют форму С-кривой. Понятно, что для потока идеального вытеснения все центральные моменты равны нулю. [c.57]

Модель проточного аппарата с продольным перемешиванием. Принимается, что отклонение от потока идеального вытеснения вызывается встречным потоком, описываемым теми же соотношениями, что и диффузионный, но коэффициент диффузии D заменяется эффективной величиной — коэффициентом продольного перемешивания Dn. [c.98]

Если эксперимент не подтверждает это, нужно проверить возможные соотношения для второй схемы. Если процесс проводится в потоке идеального вытеснения, то справедливо [c.102]

Для описания процесса в промышленном реакторе с движущимся слоем катализатора введены следующие допущения 1) потоки сырья и катализатора движутся каждый без существенного смешения и близки к потоку идеального вытеснения 2) крекирующая активность катализатора в реакторе существенно не меняется и близка к средней активности равновесного катализатора. Эти допущения обоснованы экспериментальными исследованиями и позволяют получить достаточно точное описание промышленного аппарата. [c.140]

При создании математической модели промышленного регенератора можно рассматривать его ка.к каскад малых реакторов, каждый из которых аналогичен одной секции. Для расчета процесса в малом реакторе необходимо использовать экопериментальные данные о характере перемешивания газового потока и потока катализатора в каждой секции. Кроме того, должны быть известны количества подаваемого кислородсодержащего газа и отводимых дымовых газов для каждой секции регенератора. Однако, поскольку экспериментальные данные о характере перемешивания в каждой секции регенератора отсутствуют, необходимо использовать допущения о типе потока идеального вытеснения, идеального перемешивания, промеж уточный. . [c.174]

Математическое описание аппаратов первого типа (назовем их аппаратами с восходящим потоком) может быть основано на раздельном рассмотрении потоков контакта и обрабатываемого вещества. При этом каждый из них близок к потоку идеального вытеснения из-за высоких линейных скоростей и развитой поперечной турбулентности [156]. [c.190]

Имеется ряд модификаций аппаратов с восходящим потоком. Их расчет с учетом сказанного может основываться на описании процеосов моделью потока идеального вытеснения. Обозначая массовый поток 1-го превращенного вещества в газовом потоке при регенерации 01г, скорость его образования в единице газового объема текущий объем аппарата V и долю газа в потоке 1 — <р, имеем [c.190]

Возможно использование и комбинированных моделей. Например, в главе III использована модель, в которой один из реагентов движется в потоке идеального перемешивания, второй — в потоке идеального вытеснения. Число возможных комбинаций зон иде- [c.58]

Рассмотрим описание процесса абсорбции в насадочной колонне (рис. П-З). Будем считать, что поток газа, направленный вверх, и поток жидкости, направленный вниз, являются потоками идеального вытеснения, и извлечению подлежит один компонент газовой фазы (индекс г опустим). Тогда в соответствии с приведенными выше уравнениями баланса для потоков идеального вытеснения (табл. П-З) имеем [c.82]

Рассмотренные вьппе модели потоков одного типа применимы во многих реальных ситуациях. Однако для некоторых систем кривые отклика настолько специфичны, что необходимо применение моделей, допускающих сосуществование разных типов потоков. Например, поток газа через кипящий слой контактного материала можно рассматривать как состоящий из двух потоков идеального перемешивания (создающего кипящий слой) и идеального вытеснения (проходящего через аппарат в виде газовых пузырей). В этом случае на Л-кривой получим линию с экстремумом вблизи начала координат. Поскольку эксперимент соответствует этим представлениям, была создана так называемая двухфазная модель кипящего слоя. [c.125]

Для небольших отклонений от потока идеального вытеснения [c.126]

Поток кислородсодержащего газа через слой катализатора является потоком идеального вытеснения. Это положение справедливо для большинства промышленных реакторов и позволяет существенно упростить математическую модель (см. главу III). [c.305]

При составлении математического описания процесса принимаем следующие обоснованные выше допущения 1) потоки кислородсодержащего газа и теплоносителя являются потоками идеального вытеснения 2) температура но поперечному сечению реактора и зерна не меняется 3) можно пренебречь массой газа, находящегося в порах катализатора, и изменением массы газа в ходе реакции 4) процесс является установившимся. [c.322]

Использование закона дезактивации позволяет осуществить оптимизацию по средней степени превращения. Пусть текущая степень превращения Хс определена интегрированием уравнения кинетики реакции в потоке идеального вытеснения [19] [c.348]

Математическое моделирование процессов крекинга в кипящем слое и восходящем потоке катализатора. Для процесса в кипящем слое катализатора предлагалось считать [491, что сырье движется в изотермическом потоке идеального вытеснения, а катализатор — в потоке идеального перемешивания. При этих допущениях вид математического описания будет тот же, что и приведенный выше но р него не войдет уравнение теплового баланса. В работах [50, 511 считали изотермическими потоками идеального перемешивания и движение сырья, и движение катализатора. В цитированных выше работах получено удовлетворительное совпадение экспериментальных и рассчитанных данных. [c.371]

Авторы работы [51] обратили внимание на то, что в процессах с кипящим слоем в транспортной линии (до входа в реактор) смешиваются потоки катализатора и сырья и идет интенсивный процесс крекинга. Они предложили двухстадийный расчет процесса в кипящем слое для изотермического потока идеального вытеснения в транспортной линии и для изотермического потока идеального перемешивания в реакторе. Такой подход представляется оправданным и эффективным для целей управления. [c.371]

Аппараты с продольным перемешиванием. Перемешивание в потоке может иметь место даже в тех случаях, когда в аппарате нет специального перемешивающего устройства. Перемешивание может быть вызвано встречными диффузионными потоками, различием скорости движения вещества в разных точках поперечного сечения конвекционного потока, появлением турбулентных вихрей . Так как строгий теоретический расчет всех эффектов в отдельности довольно сложен, принимается, что отклонение от потока идеального вытеснения вызывается встречным потоком, описываемым теми же соотношениями, что и диффузионный, но величина заменяется эффективной величиной — коэффициентом продольного перемешивания /),х- [c.99]

Изотермический процесс описывается уравнением (III-70). Сравнивая это уравнение с верхними уравнениями системы (III-55) и (III-59), легко установить, что оно описывает наиболее общий случай. Действительно, если перемешивания нет (поток идеального вытеснения, Оц = 0), уравнение (111-70) переходит в верхнее уравнение системы (III-59). Если же перемешивание очень сильное, то Dil велико, и концентрации выравниваются во всем аппарате. [c.100]

Отметим, что в уравнениях для продольного и поперечного потоков V, р, С, Т характеризуют произвольную точку сечения с координатами х, г). В уравнениях для потока идеального вытеснения или потока с продольным перемешиванием v, р, С, Т постоянны но сечению и характеризуют сечение на расстоянии х от входа. [c.101]

Математическое описание потока идеального вытеснения имеет вид [c.102]

Если считать, что оба потока близки к потоку идеального вытеснения, то уравнения материальных балансов, записываемые для каждого компонента реагирующей смеси, совпадают с первым уравнением системы (111-60). Уравнения же теплового баланса будут отличны от аналогичных уравнений для однофазных систем. [c.103]

Можно также рассматривать реальный аппарат как систему с непрерывным поперечным вводом кислородсодержащего газа и выводом продуктов сгорания. Предположим, что поток катализатора является потоком идеального вытеснения, а поперечный [c.107]

Если уравнение (У-18) недостаточно точно описывает реальный процесс (например, имеется некоторое отличие реального потока от потока идеального вытеснения) и оценка величины с—с определена минимизацией выражения Р (по данным экспериментального реактора), то можно оценить ошибку в определении с Ас = Асх -Ь Дсц. Предположим, что при найденной величине с расхождения расчета и эксперимента невелики (Р мало) и уравнения (У-18) и (У-20) хорошо описывают реальный процесс. Тогда для оценки отклонения рассчитанных пР (I) и истинных п (I) значений величины п имеем [c.150]

При проведении процесса в адиабатическом потоке идеального вытеснения уравнения материальных балансов для элементарного объема реактора (IV имеют вид [6] [c.197]

Между параметрами различных моделей существует определенная связь. При —>-0 (для диффузионной модели) или п—)-оо (для ячеечной модели) поток соответствует потоку идеального вытеснения при —>-оо или / =1—потоку идеального перемешивания. При числе ячеек идеального перемешивания п>6—10 зависимость между п я для закрытого аппарата примет вид [c.26]

В итоге связная диаграмма гидродинамической структуры потоков идеального вытеснения принимает вид, приведенный в табл. 2.1, откуда следует определяющее соотношение для модели идеального вытеснения [c.109]

I — лоток идеального вытеснения 2 — поток идеального смешения Л — произвольный режим потока 4 — максимальный наклон 5 — максимальная величина. [c.246]

Рис. 1Х-11, Общий вид диффузионной модели (поток идеального вытеснения с продольной диффузией)

Представим себе, что поток идеального вытеснения имеет зону осевого смешения, причем степень смешения не зависит от положения зоны внутри сосуда. Однако при этом предполагается, что в аппарате отсутствуют застойные зоны и струйный перенос жидкости. Такая модель называется диффузионным потоком идеального вытеснения (рис. 1Х-11). Заметим, что по мере расширения зоны осевого смешения данная модель переходит в поток идеального смешения. Поэтому размер реактора в случае, если поток жидкости в нем соответствует модели диффузионного потока, лежит между размером реактора, вычисленным для потока идеального вытеснения, и размером проточного реакто за идеального смешения. [c.257]

Элементарные процессы, лежащие в основе диффузионной модели и ее математического выражения [уравнение (IX,22)], носят статистический характер и обычно наблюдаются на относительно, небольших участках реактора. Поэтому диффузионная модель, как правило, достаточно удовлетворительно описывает поток, не очень сильно отличающийся от потока идеального вытеснения. Такие потоки характерны для реакторов с неподвижным слоем зернистого материала и трубчатых реакторов большой длины, где они прямолинейны. [c.259]

Максимальное значение этой величины равно 1,5 и достигается при обтекании потоком идеальной жидкости. На практике такому случаю соответствует обтекание газового пузырька при больших значениях Ке. Критерий Шервуда при этом достигает максимального значения и определяется формулой (4.16). Она широко известна как формула Хигби, хотя впервые была получена Буссинеском в приближении теории диффузионного пограничного слоя при обтекании капли потоком идеальной жидкости [280]. [c.199]

Поток кислородсодержащего газа через слой теплоносителя я1вляется потоком идеального вытеснения. Это положение соблюдается для большинства промышленных реакторов [146]. [c.167]

Аппараты с продольным перемешиванием (одноразмерная модель с осевым перемешиванием, однопараметрическая диффузионная модель). Перемешивание в потоке может происходить даже в тех случаях, когда в аппарате нет сцециального перемешивающего устройства. Перемешивание может быть обусловлено встречными диффузионными потоками, различием скорости движения вещества в разных точках поперечного сечения конвекционного потока, появлением турбулентных вихрей . Так как строгий теоретический расчет всех эффектов в отдельности довольно сложен, принимают, что отклонение от потока идеального вытеснения вызывается встречным потоком, описываемым теми ше соотношениями, что и диффузионный, но величину D, заменяют эффективной величиной — коэффициентом продольного перемешивания DiL (его определение см. в главе П1). В этой модели учитывается и тепловой поток за счет теплопроводности. Расчет диффузионного (gio) и теплового (д ) потоков проводится по законам Фика и Фурье [c.57]

Решение такой системы возможно путези усреднения С и Т по сечению. Осуществив его, перейдем к математическому описанию для обычного потока идеального вытеснения в виде [c.260]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология