Теплообменник скорость газа

В последнее время в связи с совершенствованием методов очистки газа и развитием техники используют цинк-(медь-алюминиевые и цинк-медные катализаторы 112, 113]. Известно, что катализаторы на медной основе повышают скорость образования метанола из синтез-газа, но быстро становятся инертными из-за наличия в синтез-газе примесей серы. Использование медьсодержащих катализаторов позволяет синтезировать метанол при пониженных температуре и давлении. Схема синтеза метанола представлена на рис. IX-2. Синтез-газ сжимается компрессором 1, проходит через масляный фильтр и поступает в теплообменник 2. После теплообменника синтез-газ пропускают через каталитический реактор 3. [c.261]

Если производительность теплообменника, который эксплуатируется в промысловых условиях, меньше проектной, то его работа неэффективна. В таких случаях рекомендуется часть рабочих трубок заглушить. Если предполагается, что скорость газа будет изменяться в широких пределах, то, видимо, лучше установить более сложные аппараты с соответствующими средствами контроля. [c.165]

Повышением степени турбулентности можно объяснить увеличение коэффициента теплопередачи в кожухотрубном теплообменнике, когда искусственно создаются пульсации потока жидкости на входе в аппарат. Из-за нелинейной зависимости высоты пены от скорости газа в дистилляционных колоннах пульсирующий поток создает большой объем пены, что увеличивает время контакта фаз, т. е. повышает эффективность процесса. [c.303]

В современных сернокислотных контактных аппаратах по ряду параметров (температуре, составу реакционной смеси, линейной скорости газа) возникают пространственные неоднородности, появление которых связано как с несовершенством конструкции реакторов (входных и выходных устройств, встроенных теплообменников [1]), так и со способом и качеством загрузки контактной массы [2]. Обследование контактного аппарата мощностью 440 т серной кислоты в сутки показало, что неоднородности по температуре на входе в слой могут составлять 30— 70°С, а на выходе — 25—40°С. Это приводит к снижению степени превращения на выходе из слоев и на 0,5—1% ухудшает общую конверсию. [c.127]

Реактор-теплообменник с двойными трубами и катализатором в межтрубном пространстве (рис. У1-46) использует газ, подогретый в теплообменнике, передающем тенло газообразным реагентам. Катализатор размещен на двух горизонтальных решетках. На третьей решетке у основания находится слой кварца, выравнивающий скорость газа. [c.296]

Конечная температура технологических газов, нагреваемых по этой схеме, может быть всего лишь на 10—20 град ниже температуры поступающих иа обогрев дымовых газов [0-3]. Скорость газов в теплообменниках / и 2 должна быть меньше скорости псевдоожижения слоя твердых частиц. [c.611]

Таблица VI.3. Допустимые скорости газов и паров в теплообменниках

Поэтому в то время как со снижением температуры стенки темп охлаждения газов монотонно возрастает, темп конденсации с некоторого момента остается прежним. Наступление состояния критического пересыщения для теплообменника данной конструкции при неизменных скоростях газов зависит от температуры газов и стенки. [c.222]

МПа и температуре 90—Ю0°С. Реактор в нижней части имеет перфорированную решетку для равномерного распределения подаваемого этилена и создания кипящего слоя, а в верхней части — расширенную зону, предназначенную для снижения скорости газа и улавливания основной массы частиц полимера. Теплосъем реакции осуществляется этиленом, охлаждаемым в теплообменнике циркуляционного контура, В технологической схеме предусмотрена автоматическая подача катализатора, мономера, водорода и автоматическая выгрузка полимера с применением логических систем управления. Имеется узел удаления низкомолекулярных продуктов путем непрерывного вывода после теплообменника определенной части циркулирующего газа. [c.112]

Конкретные расчетные формулы вида (VII.40) аналогичны (VI.66) и (VI.67). При определении рабочей скорости газа ш следует учитывать, что с увеличением W возрастают коэффициенты скорости массо- и теплопередачи, но снижается движущая сила процесса катализа вследствие усиления перемешивания газовой фазы и увеличения размеров газовых пузырей. Кроме того, повышение скорости газа увеличивает гидравлическое сопротивление решетки, высоту взвешенного слоя и усиливает истираемость катализатора. Для катализа под атмосферным давлением применяют w==2Wb—Зшв в колоннах высокого давления нерационально большое увеличение высоты взвешенного слоя и потому применяют w = l,3—2Wb. Если наиболее важной задачей является теплоотдача от взвешенного слоя к теплообменникам, то w = 4wu—6wb. [c.252]

Разделение зон горения и теплообмена позволяет организовать оба процесса в оптимальных условиях, обеспечив высокие скорости газа в топке и в то же время исключив износ поверхностей в кипящем слое теплообменника. Эта схема весьма удобна с точки зрения регулирования. Авторы [58] указывают, что коэффициент расхода воздуха можно не увеличивать при снижении нагрузки до 30 % от ее номинального значения. [c.239]

Если интенсивность работы реактора лимитируется скоростью теплообмена между КС и погруженными в него теплообменными элементами, то при выборе избытка скорости газа над началом взвешивания руководствуются условиями достижения максимального коэффициента теплопередачи. При этом минимальная начальная высота слоя зависит от габаритов теплообменника. [c.283]

В системах с циркуляцией катализатора между реактором и регенератором (или теплообменником) линейная скорость газа может определяться условиями перемещения частиц [24]. [c.283]

Теплообменники. Скорость потока в теплообменниках не должна превышать 1 м/с во избежание эрозии аппаратуры. Коррозии подвергаются секции теплообменников, в которых раствор перегревается выше температуры кипения и происходит десорбция СОа. Поэтому раствор не следует перегревать выше температуры кипения (или верхние секции теплообменников следует изготовлять из нержавеющей стали). При абсорбции под давлением- целесообразна промежуточная отдувка менее растворимых газов. Горячий раствор должен идти сверху вниз, холодный — снизу вверх. [c.216]

I, в которых охлаждается до -80... -85°С. Из теплообменников охлажденный газ поступает через сепаратор в турбодетандер 2. Для обеспечения стабильной работы детандера газ, поступающий на детандер, необходимо освободить от капель жидких углеводородов и влаги, которая может присутствовать в нем в виде кристаллов льда. Эта необходимость вызвана тем, что скорость вращения ротора детандера очень высокая - 16 тыс. об/мин, следовательно, попадание жидких углеводородов или кристаллов льда вызывает быстрое разрушение ротора детандера. [c.242]

На рис. 7 представлены рассчитанные по двухфазной модели зависимости высоты слоя катализатора ( и съема дихлорэтана от интенсивности межфазного обмена для различных значений рабочей скорости газа и зависи -мости шага между трубками от съема продукта для трубок различных диаметров (температура хладагента для предотвращения коррозии материала теплообменника вследствие конденсации соляной кислоты принята равной 204°С, коэффициент заполнения реакционного объема трубками - [c.70]

По этой причине возможности повышения производительности аммиачных установок путем увеличения объемной скорости газа ограничены. Устанавливая теплообменники с большой поверхностью теплообмена, можно поддерживать в колонне тепловое равновесие при низких степенях конверсии и, следовательно, применять большие скорости газового потока. Однако при больших размерах теплообменников неизбежно уменьшается объем катализатора в данном объеме конвертора. На практике стремятся устанавливать теплообменники таких размеров и загружать такой объем катализатора, чтобы достигалась наибольшая производительность по аммиаку при сохранении оптимальной температуры реакции синтеза. [c.537]

Теплоо бменник-испаритель (рис. 33) длиной 4200 мм имеет пи-иерхность нагрева 50 и состоит из 170 труб диаметром 32X3,5 мм, концы которых закреплены в штампованных днищах 2. Охлаждение газов пиролиза от 820 до 730 °С происходит в передней части теплообменника. Скорость газов на этом участке достн [c.74]

НОМ случае очиститель соединен с силикагелевым адсорбером с целью использования азота, испаряющегося при охлаждении силикагеля, для охлаждения очистителя. Сжатый водород, содержащий пары влаги и масла, подается в нижнюю часть хорошо теплоизолированной трубы Л], В которой он проходит по зазору между трубками (теплообменник типа Гэмпсона). Газ поднимается вверх, а влага и масло по мере подъема конденсируются на все более холодной поверхности трубок теплообменника. Скорость газа поддерживается достаточно низкой для возможности удаления конденсирующихся жидкостей за счет их стекания под действием силы тяжести. [c.108]

Отметим, что полученные по (8.14) оптимальные значения Re " не всегда реализуются на практике. В этом случае следует оценить увеличение приведенных затрат при работе аппарата в режиме неоптимальных скоростей. В литературе сведения по этому вопросу достаточно кратки. Например, в [71] представлена зависимость 3 р (Wi) для конкретного теплообменника. В [68] отмечается, что при и aB= onst отклонение скорости газов от оптимального значения на 20—25 % вызывает возрастание приведенных затрат на 2—3 %. [c.122]

Экспериментальные данные показывают, что скорость движения равна скорости газов в реакторе с неподвижным слоем типа теплообменника для этого же производства. При одинаковых производительностях и скоростях сечение реактора с движущимся слоем будет равно сечению реактора с неподвижным слоем. Реактор с неподвижным слоем имеет 91 трубу (дл ша каждой трубы I = 3 м). Частпцы катализатора шнеют размеры 6X2 мм. Общее сечение труб равно 0,114. 11 . [c.311]

Теплообмен при ценном режиме осуществляют не только в теплообменниках с непосредственным контактом теплоносителей, но и при размещении теплообменных элементов (пучков труб, змеевиков) в слое пены. Теплоотдачу от поверхностей, погруженных в газожидкостную систему, изучали многие исследователи [234, 285, 408 и др.]. В подавляющем большинстве этих работ гидродинамический режим газожидкостной системы, в которой размещались теплообменные поверхности, был барботажный либо переходным (см., например, [73, 384, 399]) ти режимы характеризуются следующими значениями скорости газа 0,01—0,5 м/с (барботажный) и 0,6— 0,9 м/с (переходный к развитому пенному ежиму). Все авторы отмечают тот факт, что при введении газа в слой жидкобти, [c.111]

Полузаводские и промышленные испытания внутренних теплообменников, погруженных в турбулизованный газожидкостный слой [41, 361] еще в 1945 г. [361], показали высокую эффективность этого приема отвода тепла. Внутренние теплообменники — змееввски из труб, по которым протекала холодная вода, были размещены на полках барботажного реактора — абсорбера ЗОз в сернокислотной системе. Скорость газа в абсорбере была характерной для барботажного режима и изменялась от 0,18 до 0,4 м/с. Кинетические показатели ъ а определяли аналогично изложенному выше, пользуясь формулами (II.1),. (11.46) и (11.48). По данным этих авторов [234, 235], значения возрастали от 1000 до 3140 Вт/(м °С) с повышением Шг в пределах 0,18—0,4 м/с. Однако в некоторых последующих работах [114, 434], посвященных теплоотдаче от сложных поверхностей к газожидкостному слою при переходном режиме (ш == = 0,4 1,0 м/с), не было установлено влияния скорости газа на кинетические показатели теплопередачи в этих же работах было указано на отсутствие влияния высоты газожидкостного слоя Я, в котором размещены теплообменники, на скорость теплопередачи. [c.117]

Рассчитываем пщродпнампческий режим пенного теплообменника. Число полок в аппарате — 2 расход воды — 48,75 м /ч скорость газа до 1-й полки — 2,5 м/с примерная температура газа между полками 40—43 °С площадь сечения аппарата — 2,75 м или 1252 X 2200 мм при 6/ =1,75. [c.212]

В основу разработки вихревых аппаратов для газонасыщенных растворов были положены известные газовые и пародисперсные вихревые вертикальные кожухотрубные теплообменники, конструкция которых изменялась с учетом рассмотрения особенностей физической модели жидкость-газ . Основным отличием газосодержащей системы от газовой в вихревых аппаратах является на порядок более низкая предельная скорост ь протекания среды (17 -25 м/с) по сравнению со скоростями газов (330 м/с). Дисковые энергоразделители, используемые в газовых вихревых камерах с тангенциальным вводом газа, имеют большое сопротивление потоку рабочей среды и не могут быть использованы для газожидкостных сред ввиду малой пропускной способности среды. Поэтому дисковый энергоразделитель не использовали, а увеличивали на порядок размеры каналов диафрагмы. [c.264]

Проведение многих реакций нефтехимического синтеза требует принятия специальных мер для интенсификации теплообмена в реакторах. С этой целью реакторы снабжаются достаточно большой удельной теплообменной поверхностью (т. е. поверхностью на единицу реакционного объема) и в них создаются условия, обеспечивающие максимальные значения коэффициентов теплопередачи. Наибольшие величины удельной поверхности достигаются в трубчатых реакторах (до 200 м ) и в реакторах колонного типа с внутренними трубчатыми или змеевиковыми теплообменниками (50—100 м ). Наименьшие удельные поверхности имеют реакторы емкостного типа с рубашкой (5—10 Г ). Для увеличения коэффициентов теплопередачи, которые определяются, как правило, теплоотдачей со стороны реакционного пространства, использукзт различные способы турбу-лизации среды высокие линейные скорости газа в трубчатых реакторах, барбо-таж в газожидкостных процессах, механическое перемешивание, псевдоожижение твердого катализатора или теплоносителя. Интенсификация теплообмена со стороны хладагента, если она необходима, достигается обычными способами турбулизация потока, теплосъем кипящей жидкостью, применение эффективных теплоносителей. [c.119]

Е. Теплообменники с распылением. Эти теплообменники, пожалуй, встречаются реже, чем пленочные аппараты, в которых жидкость всегда находится в контакте с твердой поверхностью лишь при большой скорости газа неизбеж1ю образуется какое-то число капель. Существуют также тепло- и массообменные устройства, в которых основное взаимодействие происходит через капли, образуемые в специальных распылителях и свободно падающие в газообразной среде. [c.11]

Был запроектирован закалочно-испарительный аппарат теплообменного типа для охлаждения пирогаза с 830 до 400° С при одновременном получении пара давлением около 35 ат. В передней части аппарата газ быстро охлаждается с 830 до 730° С. При скорости газа пиролиза в зопе закалки 135—150 Mj eK длительность пребывания в ней газа составляет только 0,006—0,007 сек. При температурах ниже 700° С убыль этилена за счет вторичных реакций ничтожна, но и последующее охлаждение газа в теплообменнике с 730 до 400° С происходит в тече1ше всего лишь 0,025—0,028 сек. [c.132]

Закалку продуктов производят в трубчатых теплообменниках (скорость снижения т-ры до 10 К/с), посредством затапливания потока реагирующей смеси струями холодных газов или жидкостей (скорость закалки 10 -10 К/с), а также в кипящем слое, в охлаждаемых соплах Лаваля (скорость закалки до 10 К/с). Выбор скорости закалки и ее зависимости от времени может играть существ, роль в П. т. Так, при плазмохим. фиксации атм. азота воздух нагревают в электродутовЬм плазмотроне до т-ры 2000-5000 К и затем быстро охлаждают, причем снижение скорости охлаждения на начальных стадиях закалки с 10 до Ю К/с приводит к уменьшению концентрации оксида азота на 30%. При получении ультрадисперсных порошков скорость закалки влияет как иа дисперсность целевого продукта, так и на его физ.-хим. св-ва. [c.554]

В новой схеме производства аммиака, основанной на трубчатой конвёрсии метана, установку метанирования располагают после аппаратов очистки газа от двуокиси углерода. Установка (рис. УП1-17) состоит из метанатора 3, подогревателей газа 1, 2, холодильников 4, 5, аппарата воздушного охлаждения 6 и влагоот-делителя 7. Газ после очистки от двуокиси углерода проходит через сепаратор, где отделяется от капель абсорбента, подогревается в двух последовательно установленных теплообменниках и направляется в метанатор. Обьшно в газе содержится 0,5—0,7% СО, до 0,1% СОз. Очистку осуществляют при температуре 300—350 °С, объемной скорости 4000—5000 ч и давлении до 29,4-10 Па (30 кгс/см ). Линейная скорость газа в аппарате составляет 0,3—0 4 м/с. [c.405]

В газовых теплообменниках о эаничения, связанные с затратами энергии на иреодоление соиротивления, обычно вынуждают выбирать сравнительно низкие скорости газа, что вместе с плохой теплопроводностью газов (малой по сравнению с теплопроводностью большинства жидкостей) приводит к низким тепловым па эузкам на единицу иоверх-ности. [c.561]

Вместо регенеративных воздухоподогревателей на ряде НПЗ за рубежом стали применять теплообменники с тепловыми трубами. В обычном варианте теплообменники с тепловыми трубами для системы газ — газ аналогичны воздушным конденсаторам с оребренными трубами, но в иих два изолированных канала для дымовых газов и для нагреваемого воздуха. В первом канале — зона испарения рабочей жидкости, находящейся внутри тепловых труб, во втором — зона конденсации. Уплотнительно-разделительная перегородка одновременно служит опорой для длинных труб. Обычно тепловые трубы устанавливают с регулируемым наклоном к горизонтали (зона испарения в каждой трубе ниже зоны конденсации), что позволяет изменять тепловую нагрузку. Число труб по ходу газов —от 4 до 10 и, как правило, определяется допустимым снижением давления газа по той же причине скорость газа не превышает 2—4 м/с. [c.71]

Комбинированная полочная насадка (см. рис. 3.38, в) с дополнительным теплообменником из двойных трубок (трубки Фильда) в верхней части колонны лишена этих недостатков. В такой колонне увеличивается отвод тепла с первых слоев катализатора— зоны наиболее интенсивного выделения тепла (здесь скорость образования метанола максимальная). При введении теплообменных трубок в верхнюю зону катализатора не только улучшаются условия синтеза, но и повышается температура начала реакции. По ходу газа температура меняется следующим образом газ нагревается в центральной трубе с 275 до 290 °С, во внутренней трубке Фильда —с 290 до 295 °С, а в наружной — с 295 до 335 °С. За счет тепла реакции в зоне катализатора температура газа в полке с трубками Фильда повышается с 335 до 381 °С, поэтому для ее снижения до 345 °С после этой полки подают холодный газ. После катализаторных полок прореагировавший газ поступает в теплообменник. Температура газа на выходе из колонны составляет 120—130 °С. В комбинированной насадке сохраняются преимущества полоч- [c.118]

В аппарате для окисления концентрированного сернистого газа в псевдоожиженном секционированном слое катализатора [289] у нижнего основания слоя (см. рис. Х1-19) размешали пучки горизонтальных трубок Фильда ( штыковые теплообменники). Температурный режим процесса регулировался путем изменения количества воды, подаваемой в трубки, а также изменения температуры газа, поступающего в аппарат. При увеличении линейной скорости в первой по ходу газа секции с 0,41 до 0,58 ж/се/с коэффициент теплопередачи К повысился с 113 до 130 ккал (м ч град) такое же увеличение скорости газа во второй секции вызвало рост /( с 92 до ПО ккал - ч- град). [c.564]

Газ последовательно проходит теплообменник 1, трубчатый огневой газоподогреватель 2, где нагревается до требуемой по условиям очистки температуры (фиг. 85). На некоторых заводах теплообменники отключены в этом случае газ, пройдя только подогреватель, последовательно проходит две сероочистные башни 3. На отдельных заводах предусмотрена дополнительная очистка через третью башню 4 с целью достижения полной -очистки. После того как температура в первой башне достигнет 250—260° и масса перестает поглощать органическую серу, башню отключают. Вторая башня теперь оказывается по ходу газа первой, к ней затем подключается вторая башня со свежей массой. Сероочистная масса первой башни уже поглощала серу, поэтому, температура в первой башне несколько выше, чем во второй. Объемная скорость по газу, считая на массу, загруженную в обе башни, составляет 100— 150 объем/объем массы в час, а линейная скорость газа около 0,1 м1сек. [c.462]

Изменение физических параметров данной системы обусловлено лишь изменением начальной тем пературы подаваемого в пенный теплообменник газа. Однако влияние начальной температуры газа обнаруживается, довольно явно (рис. 1.27). При возрастании внач от 200 до 400° С коэффициент р понижается в среднем на 30%, а /Ст—на 25%. Помимо отрицательного влияния значительного повышения вязкости газовой фазы при увеличении 0нач изменяется гидродинамическая обстановка в слое пены, так зк при значительном возрастании 0нач (от 200 до 400° С) температура слоя пены изменяется всего на 2- 3 градуса, т. е. меняются значения скоростей газа на входе и в объеме пены. В то же время происходит некоторое повышение теплового к. п. д. т т, хотя и весьма незначительное (не превышает 3% в широких пределах изменения 0нач). [c.65]

При усадке катализатора, особенно после его регенерации, в реакторе может образоваться зона без катализатора, например, под действием высоких температур содержащийся в катализаторе оксиц алюминия может перейти в- модификацию большей плотности. В результате резкого повышения скорости газа в верхней части реактора верхний слой катализатора размельчается, пыль проходит через перфорацию внутренней трубы, попадает в теплообменники и систему трубопроводов, повышая сопротивление потоку и ухудшая теплопередачу в теплообменниках. В связи с этим верхнюю часть внутренней трубы реактора не перфорируют. Ее целесообразно заменить на специальные опоры, надежно закрепляющие секции перекрывающей катализатор тарелки. Тогда в случае аварийных оста- [c.93]

На рис. 145 показан теплообменник, состоящий из трех холодных ветвей и одной теплой ветви . Такой аппарат входит в состав системы Линде—Брони а (теплообменник 2 или 3 в с.хеме, изображенной на рис. 143, стр. 375). Характерной особенностью конструкции теплообменника является изгиб трубок, поэтому трубные плиты три монтаже необходимо натягивать на заготовленные пучки трубок. Для создания возможно более высоких скоростей газа в меж-трубном пространстве пучок трубок плотно скрепляют и заключают в ци-линдричеокий ож ух из л ис.товой меди. Газ входит в этот кожух через патрубок, снабженный компенсаторо м. [c.383]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология