Относительный выход профиль

I = 0,32. На расстоянии 1/4 хорды от входной кромки находится отверстие, относительно которого профиль переставляется при переходе от одного диффузора к другому. Вследствие этого с уменьшением угл аз-, диаметр Оз при входе в решетку увеличивается, а диаметр О при выходе из решетки уменьшается. На рис. 4.8 показана геометрия диффузоров с наибольшим зл = 23° (рис. 4.8, а) и наименьшим а,-, = 5° (рис. 4.8, б) лопаточными углами входа. Центры отверстий, относительно которых поворачиваются лопатки, расположены вдоль окружности диаметра Оц = 1,207. У всех вариантов диффузоров этот диаметр одинаков. [c.138]

Другими р 1,ботами [42, 111, ИЗ] установлено, что порозность меняется не толысо вдоль радиуса сечения слоя, но и по высоте слоя. Зависимость порозности вертикального слоя катализатора от давления вышестоящих слоев на нижестоящие изучалась различными исследователями [14]. Более подробно вопрос о порозности стационарных насыпных слоев рассматривался в работах [11, 12]. Подробные исследования, приведенные в работе [202], очень четко показали полное соответствие профиля скорости распределению порозности вдоль радиуса сечения. Это наглядно видно из сравнения кривой е с кривой р = w, p/w,, (рис. 10.3), которая представляет собой профиль относительных скоростей, измеренных на выходе из пор зернистого слоя. [c.272]

Для восстановления профиля ручьев поршней авторами предложено приспособление, представленное на рис. 3.74 [43]. На опоре / шаровым шарниром 2 закреплен рычаг 3, имеющий резец 4 и подпружиненный направляющий элемент, состоящий из корпуса 5 и расположенных в нем штока 6 с пружиной 7. На шток 6 навернута гайка 8, предотвращающая выход уширенной части штока из корпуса вниз. Резец 4 закреплен на рычаге 3 так, что его можно перемещать относительно обрабатываемой детали. На опоре 1 установлены возвратная пружина 9 и регулируемый упор 10. Поршень И устанавливают в патроне токарного станка таким образом, что рабочая часть резца 4 располагается на вертикальном диаметре поршня, а обрабатываемая канавка под поршневое кольцо и рычаг 3 находятся в одной вертикальной плоскости. [c.172]

При установившемся режиме расход д постоянен и не зависит от X. Чтобы решить уравнение относительно профиля давления, необходимо принять, что скорость на выходе равна (у) = и. Это требование подразумевает, что = О, и из уравнения (10.5-2) получаем, что градиент давления должен также стремиться к нулю в этой точке. Таким образом, расход может быть выражен из уравнения (10.5-5) в виде зависимости от Ях и и [c.334]

Принцип действия шестеренчатого насоса очень прост. Обратимся к рис. 10.32, в. Подаваемая жидкость забирается в полости, возникающие между расходящимися смежными зубьями шестерни. При вращении шестерни жидкость транспортируется из зоны входа в зону выхода. В это время жидкость заперта между смежными зубьями и корпусом, при этом происходит небольшая утечка жидкости через зазоры. Относительное движение шестерни и корпуса вызывает циркуляционное течение, подобное циркуляционному потоку, возникающему в нормальном сечении канала червячного экструдера, рассмотренного в разд. 10.3. Вход и выход насоса отделены друг от друга сцепленными зубьями шестерен. Входящие в зацепление зубья выдавливают расплав из впадины между зубьями. Колебания давления на выходе и величины объемного расхода возникают каждый раз, когда следующая пара зубьев достигает зоны выхода Зубья шестерен обычно имеют эвольвентный профиль (рис. 10.36). В прямозубых шестернях жидкость может быть заперта между зацепляющимися зубьями, что приводит к возникновению утечек, чрезмерному шуму и износу. Для масел с малой вязкостью эта проблема в некоторой степени решается применением разгрузочных канавок переменной конфигурации. Так как это не дает результата для высоковязких расплавов, то используют шестерни с шеврон- [c.353]

Аналогичные процессы изменения профиля поверхности твердого тела при контакте с жидкой фазой могут происходить и в местах выхода на поверхность границ зерен. При этом вдоль границы зерна образуется канавка. Для зерен, одинаковых по составу и по ориентировке относительно границы между ними, условие равновесия в вершине такой канавки описывается соотношением [c.102]

Главным следствием зависимости выхода вторичных ионов от химического состава поверхности (состава матрицы) является тот факт, что для количественного анализа необходимо определить коэффициенты относительной чувствительности при помощи внутреннего или внешнего стандарта, близкого по составу к анализируемому образцу [10-3.6]. Градуировка по внутреннему стандарту применима для послойного анализа, если общее количество определяемого элемента известно, как, например, в случае ионно-имплантированных примесей в кремнии (из измерений подвижности, в результате которых определяют общее количество имплантированных ионов на единице площади). Далее получают коэффициент относительной чувствительности, интегрируя полученный профиль по глубине. Это значение пропорционально подвижности элемента, которую обычно выражают как общее число ионов на см . [c.363]

Установка подогрева заготовки в поле токов СВЧ (см. рис. 16.3) состоит из двух последовательно расположенных круглых волноводов, подключенных к двум генераторам (магнетронам) мощностью по 2,5 кВт каждый, работающим на частоте 2450 МГц. В волноводах резиновая заготовка подогревается до температуры вулканизации за счет преобразования микроволн в теплоту. Заготовка, подлежащая нагреву, перемещается внутри волноводов на ленте транспортера из стекловолокна с фторопластовым защитным покрытием, выполненной так, что имеется возможность регулирования ее положения относительно энергетического центра аппарата. Для защиты персонала, работающего на установке от вредного воздействия ультравысоко-частотных полей, установка снабжается экранами, а также фильтрами гасящими радиопомехи. С целью предотвращения вспышек материала в случае обрыва заготовки на входе и выходе в волноводы установлены фотоэлементы, блокирующие включение электроэнергии в зависимости от перекрытия луча проходящим профилем. Для удобства обслуживания волноводы имеют продольный разъем и соединены шарнирно, подача электроэнергии блокируется концевыми выключателями, так что включение возможно только при закрытых волноводах. Удаление газов и паров летучих из материала заготовки при ее нагреве производится путем принудительной циркуляции и продувки воздуха через волноводы. [c.306]

Задачу о выборе целесообразной формы профилей нужно решать, используя современные методы расчета решеток. Этот вопрос выходит за рамки настоящей книги. Здесь же уместно только остановиться на влиянии отношения <р = С1г/ы2, называемого коэффициентом подачи. Из теории решеток следует, что отношение С1г/иг оказывает не меньшее влияние, чем форма профилей, на распределение скоростей по обводам профилей. Рассмотрим этот вопрос подробнее, приняв для простоты окружную скорость 2 постоянной, с ростом коэффициента подачи увеличивается скорость течения в неподвижной решетке это наглядно видно на примере решетки радиальных пластин (см. рис. 2.18) с ростом ф при заданной окружной скорости растет радиальная проекция скорости Сг и относительная скорость гю. В то же время интенсивность вихревого и циркуляционного течений не изменяется, и поэтому искажение поля скоростей, вызываемое этими течениями, уменьшается с ростом коэффициента подачи. Другими словами, с ростом ф распределение скоростей становится более благоприятным. [c.49]

Обозначим окружную или переносную скорость, направленную по касательной к окружности через и, относительную скорость, направленную по касательной к профилю лопасти или струйки,— через со. Тогда геометрическая сумма и и ш будет равна абсолютной скорости С2, которая является диагональю параллелограмма, построенного по окружной и относительной скоростям. Угол между направлениями окружной и абсолютной скоростей обозначим через а, а угол между положительным направлением относительной скорости и отрицательным направлением окружающей скорости — через р. Индексом 1 обозначим величины, относящиеся к точке входа струйки жидкости в рабочее колесо (точка А) на радиусе г, а индексом 2 — величины, относящиеся к точке выхода струйки жидкости из рабочего колеса (точка В) на радиусе га. [c.191]

В противоположность этому, когда рассматривается параллельное отравление, при эндотермической основной реакции ситуация намного усложняется, как показано на рис. 7.15(6). При низких значениях Ф (между 2,5 и 10) активность реактора наименьшая при = 0 и постепенно увеличивается по длине реактора. Следует отметить, что активность очень низкая на входе (она составляла около 0,4) и менее чем 0,6 на выходе. Это поведение согласуется с обычно принимаемым распределением активности в случае параллельного отравления, поскольку при этом причиной дезактивации является исходный реагент и его концентрация — наибольшая на входе реактора. Однако при значениях модуля Тиле больших, чем 10, профиль актив ности резко изменяется при этом активность становится наибольшей на входе в реактор и затем постепенно уменьшается по длине реактора. Объяснение этого эффекта можно дать с помощью распределения выделенного кокса при низких и высоких значениях модуля Тиле. При низких значениях Ф реагент распределяется равномерно по зерну, и поэтому выделение кокса будет также происходить по всему зерну. При высоких значениях модуля Тиле реакция ограничена относительно узкой зоной вблизи поверхности зерна, что вызвано диффузионными ограничениями. При таких условиях было показано, что средняя активность зерна может быть больше, чем для равномерной дезактивации, полученной при низких значениях модуля Тиле [7.26]. Другой фактор, соответствующий неожиданному распределению активности при = 0, — это неизотермическая природа реакции. При низких значениях Ф скорость реакции относительно низкая, и поэтому влияние температуры не существенно. Однако, когда модуль Тиле большой, скорость основной реакции высокая, и это ведет к большому уменьшению температуры, вызванному эндотермичностью реакции это благоприятствует основной реакции, для которой у равно 20, в то же время это вызывает относительное уменьшение скорости реакции дезактивации при большем значении уь равном 40. [c.172]

С помощью уравнения (2) можно получить концентрационный профиль (ник) вещества на выходе колонки и, наоборот, на основе профиля концентрации можно вычислить число теоретических тарелок разделения (см. разд. П. 1.2). Если принять, что поведение вещества i в хроматографической системе определяется в основном поведением большей части молекул, т. е. максимальным значением относительной массы вещества i в тарелке т1,1 = гП ,пл1>П , то из уравнения (2) следует, что такой максимум наблюдается при n=lpi. Если разделительная колонка имеет п тарелок, то через l = n pi стадий разделения на последней тарелке обнаруживается наибольшее количество вещества гпц. Таким образом, для появления максимума количества вещества i на выходе колонки через нее должен пройти объем подвижной фазы, равный [c.12]

Пробы пара при проведении опытов отбирались в пяти точках по оси колонны. Из полученных значений уа по приведенному выше уравнению рассчитывались величины уср. Вместе с конечными составами пара на входе и выходе из колонны они использовались для построения кривых изменения концентрации по высоте колонны. Анализ концентрационных кривых позволил установить относительно высокое влияние концевых эффектов, связанных с формированием профиля концентраций на входе пара и жидкости в колонну. Для системы дихлорэтан — толуол качественным путем установлено увеличение доли диффузионного сопротивления в жидкой фазе при переходе от вышележащих сечений к нижележащим (составы проб жидкости заметно отличались от составов Уср)- Поскольку отбор проб жидкости проводился из пристеночного слоя пленки, факт расхождения составов можно объяснить наличием градиента концентраций по толщине пленки и неполным ее перемешиванием. Указанное расхождение возрастает при увеличении нагрузки колонны и по мере перехода к нижележащим сечениям. [c.49]

Обозначив относительные скорости входа потока на лопатку и выхода с нее через Шь 2, найдем их геометрическую сумму Шт — пх + гюг. При этом допустим, что поток набегает на сечение лопатки со скоростью Шт. Угол а называется углом атаки, а угол Рт представляет собой угол наклона хют к какой-нибудь горизонтальной плоскости б = а-Ь Рга определяет угол наклона лопатки и имеет большое значение при установке лопастей. При подборе профиля лопасти пользуются опытными характеристиками профилей, полученными путем продувки в аэродинамической трубе. [c.65]

Концентрационный профиль потока газа-носителя на выходе из колонки в координатах концентрация — время зависит от Рср. Следовательно, отклонения от заданной средней скорости газа-носителя приведут к искажению абсолютного значения площади пика, зарегистрированной концентрационным детектором. Относительные значения А при этом не изменятся. Флуктуации скорости при использовании концентрационных детекторов могут искажать как абсолютные, так и относительные значения А. [c.91]

Цельнорезиновые заготовки (изделия), выпускаемые червячным прессом, характеризуются определенным профилем поперечного сечения, любой относительно большой длиной и хорошим внешним видом. Методом профилирования в основном изготавливают различные шнуры, полосы и трубки. Заготовки для названных изделий по выходе из червячного пресса направляют на вулканизацию, чем и заканчивается процесс изготовления. Особо большое значение имеет эта операция заготовки полуфабриката или деталей для различных сложных видов резиновых изделий. Профилированные червячным прессом заготовки находят широкое применение в цехах, выпускающих технические изделия, рукава, изделия широкого потребления и т. п. К числу таких изделий и заготовок относятся различные кольца, пробки, детали машин, внутренние резиновые камеры и наружные слои в рукавах, обкладка валов диаметром до 120 мм и т. п. [c.18]

Если предположить, что проточная часть рабочего колеса состоит из бесконечного числа каналов, образованных бесконечным числом лопаток нулевой толщины, то направление потока будет полностью соответствовать профилю лопаток. Газ будет выходить из рабочего колеса с относительной скоростью Ша под [c.34]

По мере увеличения температуры при проведении обратимой экзотермической реакции в реакторе полного вытеснения возрастает скорость прямой реакции, но одновременно снижается максимально достижимая степень превращения. Таким образом, на входе, где реагенты далеки от равновесного состава, предпочтительно иметь высокую температуру, а на выходе — сдвинуть равновесие в сторону более полного превращения реагентов за счет понижения температуры реагирования. Отсюда следует возможность подбора оптимального температурного профиля по длине реактора или по каскаду реакторов либо по времени в реакторе периодического действия. Определение последовательности температур реагирования, близкой к оптимальной, может быть выполнено, например, следующим образом. По уравнению скорости реакции вычисляется ее зависимость от степени превращения X и температуры Т. Результаты расчетов наносятся в виде кривых в координатах г — X (рис. 6.9) с температурой в качестве параметра Т1. < Гг < Гз). (В случае реакции первого порядка изотермы на рис. 6.9 становятся прямыми линиями). Оптимальным условиям относительно максимального значения скорости реакции соответствует огибающая изотермических кривых. Время реагирования Тк, необходимое для достижения заданной конечной [c.116]

Безразмерные акустические параметры позволяют сравнивать и оценивать вентиляторы различных типов. На рис. 23 приведены безразмерные характеристики центробежных вентиляторов Ц4-70 и Ц4-76, отличающихся в основном профилем лопатки. У колеса вентилятора Ц4-70 лопатки плоские, отклоненные назад, а у колеса вентилятора Ц4-76 лопатки имеют в сечении плосковыпуклый профиль с максимальной относительной толщиной с = 7,6. Длина лопатки и ее углы входа и выхода по хорде (плоской поверхности лопатки) такие же, как у лопаток вентилятора Ц4-70. Как видим, профильные лопатки колеса по сравнению с листовыми имеют меньший на 2—3 дБ критерий шума практически при всех режимах работы вентиляторов как на стороне всасывания, так и на стороне нагнетания. Минимальный критерий шума соответствует номинальному режиму работы вентилятора. [c.32]

В случае поверочного варианта анализа при заданной общей высоте движущегося слоя несколько осложняется нахождение константы интегрирования С в уравнении (3.67) для нижней зоны слоя, поскольку влагосодержание материала на выходе из слоя Ык здесь подлежит определению. По этой причине все остальные искомые величины также оказываются функциями и . Выражение (3.68) для С используется в решении (3.67), записанном для условий на фронте критического влагосодержания и л = /,кр = икр, при этом решение (3.68) относительно искомой координаты Лкр вновь приводит к соотношению (3.74). Аналогично температура сушильного агента на входе в верхнюю зону сушки в периоде постоянной скорости /кр определяется равенством (3.75), профиль температуры сушильного агента по высоте верхней зоны — уравнением (2.30), а использование профиля (2.30) при интегрировании второго уравнения (3.65) в пределах от Лкр до Н и, соответственно, от Ыкр до Ыо вновь дает распределение влагосодержания материала по высоте верхней зоны в виде уравнения (3.78). В отличие от проектного варианта здесь все рассчитываемые параметры процесса оказываются функциями неизвестной величины конечного влагосодержания [c.102]

Если относительный щаг решетки очень мал (т- 0), то в этом случае направление потока на выходе из решетки примерно совпадает с направлением касательной к средней линии профиля в выходной кромке профиля 2 Рг-г [c.69]

Для того чтобы получить безударный вход и желаемое отклонение, профиль решетки должен быть изогнут сильнее, чем это соответствует отклонению — т,. Отношение Tj — к разности углов на входе и выходе Ti — Тг (равной центральному углу дуги) есть коэффициент относительной разности углов р. (фиг. 247). [c.364]

Другой причиной уменьшения напора по сравнению с его значением, подсчитанным по уравнению Эйлера, являются гидравлические потери, неизбежно сопутствующие течению реальной жидкости через рабочее колесо насоса. Помимо обычных потерь на трение по длине и на преодоление местных сопротивлений (вход в колесо, поворот, выход из колеса и т. п.) движение реальной жидкости в межлопастных каналах и обтекание лопастей связано с образованием пограничного слоя, утолщение которого в зоне местных диффузорных явлений может существенно изменить кинематику действительного потока по сравнению с обтеканием тех же профилей идеальной жидкостью. Сложный закон изменения относительной скорости по поверхности лопасти приводит к образованию участков, где относительная скорость уменьшается и кинетическая энергия потока переходит в энергию давления. Эти участки контура лопасти чрезвычайно опасны с точки зрения возможности отрыва потока. Частицы жидкости в пограничном слое, обладая меньшей кинетической энергией, не способны проникнуть внутрь области, в которой давление воз- [c.38]

Несмотря на уменьщение потерь с выходной скоростью с увеличением степени радиальности величина ц, во избежание слишком малой относительной ширины колеса, не может быть слишком малой. В частности, для колес с односторонним выходом наименьшее значение ц составляет около 0,42, а для колес с двухсторонним выходом, около 0,37. Конечно, выбирая для заданной степени понижения давления е такое значение реактивности, чтобы функция Ф1 имела наименьшее значение, а также применяя малые углы оь можно получить благоприятный меридиональный профиль и при несколько меньших значениях Х. [c.53]

Это влияние относительно мало в случае, если у шнека имеется мелкая нарезка с отношением между ее глубиной и шагом меньше Vio- Если не принимать во внимание трение о стенки, рассчитанные величины производительности по выходу массы шнека с неглубоким профилем нарезки отличаются от расчетных величин с четом трения менее чем на 10 / ц. [c.111]

Однорядный транспорт ионов через канал обладает характерными особенностями. Ион относительно долго задерживается в каждой потенциальной яме. Это значит, что второй ион не может попасть в занятую потенциальную яму из-за электростатического взаимодействия (отталкивания) с уже находящимся там ионом. Перескоки между ямами совершаются под действием тепловых флуктуаций. Приложенное внешнее электрическое поле изменяет энергию иона и тем самым влияет на вероятность перескока. Выход из канала иона, связанного анионным центром, облегчается при появлении на входе канала другого иона вследствие их ион-ионного электростатического отталкивания. Проводимость канала зависит от того, насколько заполнены участки "входа" и "выхода" канала, связывающие ионы. При высоких концентрациях электролита оба участка связывания могут быть заполнены ионами, что приведет к блокировке канала и насыщению его проводимости. Ясно, что изменение числа частиц в канале изменяет и энергетический профиль канала вследствие кулоновских взаимодействий. Однако конформационные перестройки белка, формирующего ионный канал, могут также изменять высоту энергетического барьера в результате переориентации полярных групп. [c.149]

Относительно калибровки профилей имеется мало информации, так как калибровка каждой формы профиля имеет свои труди остц и требует индивидуального изучения. Такие факторы, как свойства расплава материала, размеры и форма поперечного сечения изделия, степень вытяжки, влияют на л1етод калибровки. Обычно применяемые методы и оборудование очень похожи на те, которые используют для калибровки труб малого диаметра. Профиль экструдируется из головки заведомо большего размера, а затем протягивается через ряд пластин, придающих ему окончательную форму и размеры. Однако прежде, чем изделие войдет в соприкосновение с первой пластиной, необходимо, чтобы оно по выходе из головки было тщательно охлаждено воздухом в воздущиом зазоре. Это предварительное охлаждение обычно осуществляется в трубе, через которую проходит изделие, причем одновременно в нее подается с очень малой скоростью холодный воздух, движущийся в лправлении движения изделия. Для предварительного охла дения применяют и разбрызгивающие устройства. [c.196]

Такая геометрия пирозмеевика позволяет на входной его части иметь высокое отношение теплопередающей поверхности к внутреннему объему, что способствует интенсификации нагрева сырья и характеризуется крутым температурным профилем, позволяющим повысить выход этилена. В трубах большого диаметра с относительно небольшим гидравлическим сопротивлением. более эффективно происходит расщепление сырья. Кроме того, применение труб большого диаметра в печи приводит к тому, что, несмотря на появление отложения кокса внутри труб, в течение всего пробега печн селективность процесса пиролиза снижается незначительно. [c.23]

Растекание струи по фронту решетки. По диаграммам распределения скоростей (см. табл. 7.1, 7.2) можно видеть, что первонач.альный профиль скорости па выходе из подводящего участка также неравномерен (см. первый столбец при Ср 0). В нем имеется завал слевл, соответствующий отрыву потока при повороте на 90 в подводящем отводе, и максиму.м скоростей, смещенный относительно оси симметрии вправо. Это смещение максимума скоростей наблюдается при всех значениях Ср решетки. Из табл. 7.1 видно, что при малых коэффициентах сопротивления решетки, примерно до С,, = 4, узкая струя с описанным первоначальным характером профиля скорости, набегая на решетку и растекаясь по ней, расширяется так, что скорости во всех точках падают, при этом монолитность струи в целом еще не нарушается, т. е. струя проходит через решетку одним центральным ядром (не считая распада ядра на отдельные струйки при протекании через отверстия решетки.) [c.169]

Пиролиз углеводородного сырья - процесс высокотемпературной карбонизации, а ТСП - относительно высококипящая часть КМ, образующейся в этом процессе. Её состав, структура и свойства зависят от многих факторов (природа, индивидуальный химический состав сырья, режим, технология и аппаратурное оформление стадий его пиролиза, закалки и фракционирования продуктов, условия хранения и транспортировки). Даже при переработке данного типа сырья на одной и той же установке в сравнительно узком факторном пространстве (путь карбонизации) состав и свойства ТСП колеблются в довольно широких пределах [43,44,64,79...84]. Соответственно при карбонизации ТСП существенно различаются по кинетике накопления в КМ высокоароматичных групповых компонентов, их выходу, элементному составу, структуре, ММР и свойствам. На результаты этого процесса влияют аппаратурное оформление (тип, размеры и внутреннее устройство реактора), температурно-барический профиль и другие факторы процесса. [c.144]

В некоторых производствах находят применение регенеративные ТА, которые имеют только одно рабочее пространство, куда горячий (греющий) и холодный (нагреваемый) теплоносители поступают поочередно. Такой ТА содержит некоторую массу (кирпичную или металлическую, как в холодильной технике) большой общей теплоемкости, которая воспринимает теплоту от греющего теплоносителя и затем отдает ее нагреваемому теплоносителю. Преимуществами регенеративных ТА являются сокращение их общего рабочего объема, что существенно при теплообмене больших газовых объемов, и относительная простота конструкции. Однако поочередность выхода теплоносителей обусловливает и основной недостаток аппаратов регенеративного типа — непрерывное изменение температур теплоносителей на выходе из аппарата в пределах каждого цикла нагревание—охлаждение. Расчет регенеративных ТА значительно отличается от расчетов рекуперативных аппаратов непрерывного действия (см. ниже), поскольку здесь необходимо определять величины коэффициентов теплоотдачи от обоих теплоносителей к теплообменной поверхности при непрерывном изменении ее температуры, а также необходимо решать задачу нестационарной теплопроводности насадки с переменным критерием Био (см. 4.1.4), в котором коэффихщенты теплоотдачи зависят от переменной температуры поверхности стенки. Кроме того, начальным распределением температуры внутри теплоаккумулирующей массы насадки для каждого цикла работы ТА здесь служит неравномерный профиль температуры, соответствующий [c.338]

Наиболее убедительные эксперименты по определению траекторий движения материала в канале червяка были поставлены Эккером и Валентинотти . Они использовали прозрачный цилиндр, который вращался вокруг червяка. В качестве среды была выбрана жидкая смесь полиизобутилена с парафиновым маслом. Наблюдения за частицами алюминия, помещенными в жидкость, позволили определить траекторию их движения в канале червяка. Положение частиц в отдельные моменты времени дало возможность определить профиль скоростей в потоке. При свободном выходе потока, что соответствует работе экструдера со снятой головкой, профиль скоростей в канале подобен показанному на рис. 25,а. Из рисунка видно, что скорость изменяется от нулевого значения около внутреннего диаметра червяка до максимального значения у стенки цилиндра. С возникновением сопротивления на выходе в нижней части канала образуется кажущийся противоток (рис. 25,6). Слово кажущийся применяется здесь по той причине, что хотя поток движется по каналу назад, сам канал продвигается вперед. Поэтому в действительности течения назад относительно цилиндра не существует. Величина противотока достигает максимального значения при закрытом выходе (рис. 25,в). [c.117]

Комплект сменЕ1ЫХ дорнов и матриц позволяет получать пленку разных размеров. Выравнивание скорости выхода расплава из головки достигается конструктивным исполнением дорна. Толщину профиля регулируют болтами, перемещающими мундштук (матрицу) относительно дорна Переходная зона от кольцевого сечения к оформляющему каналу. соответствующему конфигурации детали, должна быть выполнена плавно, без застойных зон [c.212]

Кавитационными качествами и со сближенными энергетическими и кавитационными оптимумами. Рабочее колесо этого варианта диаметром 295 мм имеет 7 лопастей и ширину — 65 мм. Направляющий аппарат выполнен с числом лопаток 24. Несимметричный профиль лопатки имеет относительную толщину 0,285 и перекрытие 1,072 от шага по окружности расположения осей поворота лопаток. Спиральная камера с пропускной способностью, увеличенной в два раза по сравнению с требуемой для насосного режима, выполнена с закрытыми пазухами и имеет круглые поперечные сечения. Специально спроектированное колено является на всем протяжении диффузором. Удлиненный диффузорный выходной патрубок выполнен с углами подъема потолка 17° 30 и подошвы 6° 30. Общая длина всасьшающей трубы I =4,35 2 ширина на выходе = 1,92502, з высота К -1.ЗШ2. [c.129]

Число лопастей у осевого насоса мало (порядка 3—5), длина меридиональной проекции струйки от входа в колесо до выхода из него тоже мала. Поэтому недокрутка потока за счет конечного числа лопаток получается весьма значительной и расчет осевого насоса на основании изложенной выше струйной теории с введением поправки на конечное число лопаток дает недостаточно точные результаты. Лопасти осевого насоса рассчитываются как несущие крылья с использованием результатов продувок в аэродинамической трубе. Идея расчета лопасти осевого насоса такова. Пересечем рабочее колесо цилиндрической поверхностью. Развернув эту поверхность, получаем решетку аэродинамических профилей (см. рис. 8-21). На оанова1ни и продузки этих, профилей в аэродинамической трубе по величине и направлению относительной скорости жидкости можно определить усилие, действующее на лопасть. Спроектировав это усилие на окружное направление и умножив на окружную скорость и, получаем мощность, передаваемую рабочим колесом жидкости, т. е. гидравлическую мощность Мг- По гидравлической мощности можно определить теоретический напор насоса по уравнению (8-6). [c.141]

Прообразами мундштуков такого типа являются так называемые протекторные головки, которые применяются десятилетиями в резиновой промышленности для изготовления автопокрышек (рис. 231 и 232). В дан1юм случае проблема осложняется тем, что требуе.мый профиль имеет в средней части большую толщину, чем по обоим краям. Вследствие этого, а также из-за относительно короткого пути между концом шнека и серединой мундщтука масса выходила бы из средней части мундштука с повышенной скоростью, в связи с чем вряд ли мог бы быть получен профиль заданных размеров. Чтобы профиль выходил по всей ширине мундштука с одинаковой скоростью, сумма сопротивлений перед мундштуком и в мундштуке должна иметь одинаковую величину для каждой элементарной струйки потока массы. Выполнение этого условия достигается сужением поперечного сечения потока в средней части и расширением на краях, которым придается форма лемнискаты. [c.283]

Предполагаемый энергетический профиль для калиевого канала показан на рис. XXI.8. Такой профиль соответствует условиям, когда наиболее медленной стадией транспорта является переход частиц через границу мембраны. Форма энергетического профиля предполагает также, что десорбция ионов замедлена относительно адсорбции из раствора. Подробный анализ модели с учетом указанных предположений показывает, что канал все время находится в заполненном двухчастичном состоянии. Поэтому выход частицы из канала в раствор сопровождается последовательным сдвигом ионов по всему каналу. А так как число ям в канале равно двум, то порядок реакции увеличивается вдвое. В этих условиях формула Уссинга [см. (XIX.2.12)] не соблюдается [c.125]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология