Теплообменник дестилляции отгонка СОг

В этом случае жидкость, выходящая из конденсатора, имеет прямой титр 32,6 н. д. В теплообменнике прямой титр жидкости возрастает в первых трех бочках до 70,6 н. д. и, только в четвертой бочке начинается уменьшение концентрации NHg в жидкости. Однако и на выходе из теплообменника прямой титр жидкости еще достаточно высокий (30,6 н. д.), а С0 остается более 1 н. д. Таким образом, при слабом подогреве жидкости в конденсаторе дестилляции процесс отгонки СО2 в теплообменнике дестилляции замедляется и не заканчивается даже в последней бочке. Поэтому в новых типовых дестилляционных колоннах мощность конденсатора дестилляции увеличена и поверхность теплообмена доведена до 832 м . [c.185]

Дестилляционная колонна для переработки фильтровой жидкости состоит из двух основных групп аппаратов. Первая группа включает конденсатор и теплообменник дестилляции и служит для предварительного подогрева жидкости и для регенерации свободного и полусвязанного аммиака. Вторая группа аппаратов состоит из смесителя и дестиллера. В смесителе к жидкости, прошедшей через конденсатор и теплообменник дестилляции, добавляют известковое молоко и полученную смесь направляют в дестиллер для отгонки паром газообразного аммиака, образовавшегося по реакции [c.164]

Режим работы теплообменника зависит от условий работы конденсатора и от направления аммиачных конденсатов—в теплообменник или в дестиллер слабой жидкости. Если значительная часть СОо, содержащейся в фильтровой жидкости, выделяется из нее еще в конденсаторе, а богатые СО2 аммиачные конденсаты направляются на малую дестилляцию, то работа теплообменника по отгонке СО2 значительно облегчается. В этих условиях повышается производительность теплообменника и уменьшается концентрация СО в выходящей жидкости. [c.68]

Потери СО2 с жидкостью, выходящей из теплообменника, резко падают с ростом давления и температуры, так как при переходе за 90° быстро повышается упругость Og вследствие интенсивного разложения карбонатов аммония. Снижение прямого титра жидкости, выходящей из теплообменника, улучшает отгонку СО2. Однако оно требует соответствующего уменьшения содержания NHg в парах, поступающих в теплообменник, т. е. может быть достигнуто лишь ценой увеличения расхода пара на дестилляцию, что явно нецелесообразно. [c.234]

Рис. 114. Расчетная кривая отгонки СО в теплообменнике дестилляции.

Влияние концентрации СОз во входящей жидкости на отгонку ее в теплообменнике дестилляции [c.243]

Влияние высоты насадки теплообменника дестилляции на отгонку СО [c.243]

Влияние нагрузки теплообменника дестилляции L на отгонку СОх [c.243]

Отсутствие холодильника газа дестилляции приводит к увеличению температуры газа, идущего на абсорбцию, и к повышенному разбавлению аммиачного рассола водяными парами. Во избежание этого приходится уменьшать подачу пара на дестилляцию, что ухудшает отгонку СО2 в теплообменнике и, следовательно, влечет за собой повышенные потери СО. и извести. [c.54]

Недостатком технологической схемы, изображенной на рис. 26, является параллельный ток газа и аммиачного конденсата в конденсаторе и холодильнике газа дестилляции. В результате этого образуется большое количество крепкого аммиачного конденсата, возвращаемого обратно в теплообменник для повторной отгонки NHj и СО3. Это увеличивает расход пара на дестилляцию и снижает производительность дестилляционной колонны. [c.58]

При работе дестилляции под давлением тепло дестиллерной жидкости частично регенерируется в испарителях. Жидкость из дестиллера с давлением до 1200 мм рт. ст. (абс.) попадает в испарители, находящиеся под давлением 600—800 мм рт. ст. (абс.). В результате этого в испарителях выделяется всего около 300 кг водяного пара на 1 т соды. Часть получаемого пара поступает в теплообменник, а другая часть используется для отгонки NH3 в дестиллере слабой жидкости. [c.70]

Рост производительности аппаратуры дестилляции ограничивается допустимой скоростью газового потока в свободном сечении аппарата. По практическим данным эта скорость равна 1,4—1,7 лскрубберного теплообменника. Если скорость газового потока превышает эту величину, степень отгонки NHg и СО2 ухудшается. Это можно объяснить уменьшением времени пребывания газов в аппаратах, увеличением брызгоуноса и уменьшением относительной поверхности массообмена. [c.72]

О расходе пара легче всего судить по тесно связанной с ним температуре газа, выходящего из конденсатора. Необходимо отметить ошибочность распространенного представления о том, что конденсатор является рекуператором тепла газов, выходящих из теплообменника, и что расход пара на дестилляцию в большой степени зависит от исправной работы конденсатора. В действительности ухудшение работы конденсатора мало сказывается на температуре выходящего газа, не влечет за собой значительного увеличения расхода пара, а приводит лишь к некоторому перераспределению тепловой нагрузки между теплообменником и конденсатором и к ухудшению отгонки СО2 ц теплообменнике. Это подтверждается опытом некоторых содовых заводов, временно работавших без конденсатора и имевших тем не менее удовлетворительный расход пара (стр. 267). [c.76]

Потери извести в процессе дестилляции складываются из потерь, связанных с присутствием некоторого избытка СаО в жидкости, выходящей из дестиллера, и потерь, эквивалентных содержанию СО2 в жидкости, поступающей из теплообменника в смеситель. Эти потери колеблются в широких пределах—от 30 до 100 /сг на 1 т соды—в зависимости от степени отгонки Oj в теплообменнике и качества регулирования подачи известкового молока в смеситель. Большой избыток извести на выходе из дестиллера нередко объясняется желанием аппаратчика добиться наиболее полной отгонки NHg из жидкости. [c.77]

При прохождении жидкости через аппараты дестилляции объем ее увеличивается за счет добавления известкового молока, а также за счет конденсации водяного пара. Отгонка NHg, наоборот, влечет за собой уменьшение объема. После прохождения фильтровой жидкости через теплообменник объем ее увеличивается на 15%, я после дестиллера еще на 30%. В общем увеличение объема достигает почти 50% первоначального. [c.122]

Таким образом, для расчета процесса дестилляции тройной смеси NHg—СО2—Н2О недостаточно иметь данные по равновесным составам пара и жидкости необходимо также знать соотношение скоростей отгонки СО и NHg, т. е. численное значение коэффициентов k и к десорбции этих веш,еств в условиях работы теплообменника. К сожалению, нет ни одной исследовательской работы, [c.240]

Важной деталью в технологической схеме дестилляции является направление потоков аммиачного газа и образующегося аммиачного конденсата в конденсаторе и холодильнике. При противотоке получается более горячий и менее крепкий аммиачный конденсат. Это является предпочтительным, так как облегчает последующую отгонку Og и NHg из этого конденсата в теплообменнике или в дестиллере слабой жидкости. В случае отдельной дестилляции аммиачных конденсатов это обстоятельство является особенно важным. В связи с этим целесообразно установить [c.259]

Некоторые исследователи [23 ] считают целесообразным разделение потоков дестилляции в зависимости от содержания в них аммиачного газа. В соответствии с этим предлагается подавать часть пара в смеситель, а аммиачный газ из смесителя—в среднюю часть теплообменника тем самым в смесителе создается пониженное давление. Предполагается, что это позволило бы устранить вредное влияние концентрированного аммиачного газа на отгонку Og в нижней части теплообменника. Однако подача части пара в смеситель нецелесообразна, так как это приводит к общему увеличению расхода пара на дестилляцию (стр. 218). [c.262]

При существующей конструкции аппаратов дестилляции повышение температуры жидкости, входящей в теплообменник, способствует лишь улучшению отгонки СО2 в нем. В зависимости от степени предварительного подогрева жидкости снижается содержание СО2 в ней в соответствии с кривой в=/( ж) (рис. 115). Уменьшение содержания СО2 в жидкости, поступающей в теплообменник, приводит [уравнение (210)] к соответствующему снижению потерь СО2 с жидкостью, выходящей из теплообменника. Так, при предварительном подогреве жидкости от 25 до 45°, температура жидкости, поступающей в теплообменник, возрастает от 60 примерно до 75°, а потери СО2 снижаются на 40%. [c.267]

Описанная схема связана с увеличением расхода пара. Условия работы дестиллера 7 (количество и состав поступающей жидкости, число тарелок, допустимый размер потерь NHg) не отличаются от условий работы обычного дестиллера. Следовательно, подача пара в дестиллер (в /сг на 1 га соды) остается практически без изменения. В обычной схеме процесса дестилляции этот же пар служит для отгонки СОа в теплообменнике, а при разделении потоков (рис. 117) для этой цели расходуется дополнительное количество пара, подаваемого в дестиллер 3. [c.268]

Как видно из табл. 20, количество избыточного тепла зависит от температурного режима дестилляции и колеблется в пределах от 100 до 150 тыс. ктл на 1 /п соды. Холодильник газа в дестилляционной колонне обычного типа является необходимым аппаратом. Отсутствие его ведет к дополнительному разбавлению аммиачного рассола до 180 кг воды на 1 т соды или же (при снижении подачи пара на дестилляцию)—к ухудшению отгонки СОг из жидкости теплообменника. Как уже указывалось, ликвидировать холодильник газа можно лишь за счет увеличения числа бочек и высоты дестиллера и теплообменника примерно на 20%. [c.270]

Установлено, что давление паров Oj над раствором увеличивается, если в растворе имеется NH4 I, т. е. в теплообменнике дестилляции присутствие NH4 I в растворе облегчает разложение карбонатов и отгонку СО . [c.166]

Если допустить, ЧТО влияние, которое оказывает NHg на отгонку СО , сказывается только на величине равновесной концентрации СО2 в жидкой пленке ( р) и принять, что L= onst по высоте аппарата, то в основу расчета теплообменника дестилляции можно положить уравнение (195), которое примет следующий вид [c.240]

Уменьшение нагрузки теплообменника по отгонке Oj на 28 % значительно улучшает условия работы аппарата и приводит к увеличению степени отгонки Oj. В результате отдельной дестилляции аммиачных конденсатов достигается также снижение потерь извести на 11 кг1т соды, уменьшение расхода пара на 52 кг1т соды и увеличение производительности основной дестилляционной колонны на 7—9%. [c.259]

Основным критерием оценки технологического процесса и аппаратуры дестилляции является расход пара и величина потерь NHg и Oj. Простейшим методом улучшения отгонки NHg и СОг является увеличение расхода пара. При этом достигается уменьшение необходимой высоты и числа тарелок дестиллера и теплообменника. Избыток введенного тепла отводится охлаждаю-гцей водой холодильника газа. [c.261]

Соответствующий ему повышенный прямой титр жидкости теплообменника составляет около 32 н. д. Степень пароиспользования, определяемая по тепловому балансу дестилляции как отношение количества тепла, пошедшего на разложение углекислых соединений аммония и отгонку NHg и СОг, к разности скрытых теплот испарения мятого пара, поступающего на дестилляцию, и пара из испарителя, поступающего в дестиллер слабой жидкости, составит (согласно табл. 69) [c.263]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология