Скорость газа из отверстия

В этих тарелках отверстия перекрыты клапанами, открытие которых зависит от нагрузки по газу. Чем больше нагрузка, тем выше приподнимается клапан и тем больше становится проходное сечение. Таким образом, при разных расходах скорость газа в проходном сечении остается постоянной. [c.62]

При малых скоростях газа (пара) жидкость полностью проваливается через отверстия. С повышением скорости газа на тарелке образуется слой жидкости, через который барботирует газ (пар). [c.63]

Струйные тарелки (рис. 18) создают направленное движение жидкости и хорошо работают при высоких жидкостных нагрузках. При невысоких скоростях газа (пара) тарелки работают в барботажном режиме, кроме того, при малых скоростях пара наблюдается провал жидкости. Минимально допустимая скорость по газу в отверстиях чешуек составляет 7 м/с. При повышении скорости барботажный режим переходит в струйный (капельный), при этом сплошной фазой становится газ (пар), а жидкость распыляется на капли. Этот режим отвечает наибольшей поверхности контакта фаз и является рабочей областью, скорость пара в отверстиях при этом выше 12 м/с. Тарелки рекомендуются для разделения загрязняющих сред. Ы [c.64]

При равномерном режиме скорость газа (пара) такова, что отверстия для прохождения газа на тарелку полностью и равномерно открыты, а уровень жидкости на тарелке соответствует нормальному. [c.68]

Юо — критическая скорость газа в отверстиях тарелки, при которой прекращается обратное перемешивание, т. е. 0. [c.92]

Внутренний диаметр трубы барботера йз, рассчитывается по скорости газа в ней = 25 м/с. Скорость газа в отверстиях барботера [c.272]

В газлифтном кожухотрубчатом реакторе газораспределителем являются отверстия в концах барботажных труб, выведенных под нижнюю трубную решетку. Диаметр этих отверстий рассчитывается по скорости газа в них [c.275]

По табл. 9 приложения принимаем трубу диаметром 83 X 3,5. Скорость газа в отверстиях барботера по (9.73) [c.281]

Для расчета газораспределительных отверстий в нижних концах барботажных труб примем расчетную высоту газового слоя под нижней трубной решеткой h = 0,125 мм. Поскольку диаметр отверстий пока неизвестен, примем по рис. 9.12 и 9.13 при значении ст = 21-10 Н/м 0 = 1,5 и Zex = 3. В этом случае скорость газа в отверстиях согласно (9.92) [c.287]

Если произведение этого отношения на скорость газа в отверстии превышает Unf, то граница раздела остается устойчивой и размеры полости увеличиваются, как показано на рис. 1-7, [c.27]

Изображение на фото -21 получено при вводе в слой тонкой струи двуокиси азота с температурой 50 °С (дабы она была полностью диссоциирована и имела наиболее темную окраску) через маленькое отверстие в передней части двухмерного аппарата по его оси вблизи от дна. В отсутствие пузырей струя постоянна по ширине и вертикальна. Между прочим, если резко прервать подачу газа-трасера, то можно проследить за верхней или нижней частью струи и измерить скорость газа в просветах [c.158]

Из регенератора (диаметром 1,22 м) установки каталитического крекинга отбирали пробы газа в различных точках псевдоожиженного слоя катализатора . Входное отверстие пробоотборника было снабжено фильтром для задержки катализатора, а отводная трубка — рубашкой для охлаждения отбираемого газа. Скорость газа в регенераторе во время отбора проб составляла примерно 45 см/с, причем 72,5% частиц катализатора равномерно распределялись по размеру в диапазоне от 40 до 100 мкм. Состав газа во всех точках слоя был примерно одинаковым, что указывает на быстрое перемешивание. Содержание кислорода, измеренное в слое, составляло —0,2 мол.% (в отходящих дымовых газах — 1,1%). Это было объяснено проскоком газа, богатого кислородом, с пузырями, часто минующими пробоотборник. [c.258]

Повышение неоднородности псевдоожижения при использовании грубого газораспределителя подтверждено экспериментально недавними исследованиями двухмерных систем, снабженных различными распределительными устройствами. Установлено, что решетка с большим количеством отверстий дает неудовлетворительное качество псевдоожижения. В зависимости от числа отверстий в решетке и скорости газа в слое вблизи решетки наблюдались зоны, в которых большинство твердых частиц было абсолютно неподвижно, а газ проходил преимущественно через остальную часть слоя. При замене полученной спеканием решетки на перфорированную отмечалось заметное ухудшение эффективности реактора с псевдоожиженным слоем. [c.370]

Анализируя уравнение (XV,10), необходимо иметь в виду, что газовый поток относительно твердых частиц вблизи отверстия для некоторых материалов и определенных отверстий находится в переходной области между ламинарным и турбулентным режимами. Возможно, именно поэтому данные по истечению при высоких напорах, соответствующие, следовательно, повышенным относительным скоростям газа, отклоняются от корреляции, основанной на законе Дарси. [c.575]

Записав граничные условия исходя из постулата о радиальном и симметричном потоке, авторы получили численные решения уравнений количества движения и неразрывности для принятых рд, < е, Qs и "т/, рассчитав распределение давлений, порозности, скоростей газа и твердых частиц на подходе к отверстию. Как для двух-, так и для трехмерного потока, как показывает анализ, следует ожидать быстрого падения порозности и крутого градиента давления в области О < г/г,, < 1. Однако, опыты с песком (100 мкм) и стеклянными сферами (500 мкм) в двухмерных слоях высотой 2,5 м, шириной 61 см, и толщиной 1,27 см обнаружили значительно меньшие изменения параметров, чем это следует из теоретических расчетов. По измеренным давлениям при истечении из горизонтальных щелей высотой 1 см и 2,5 см получены профили, очень сходные с найденными ранее для меньших отверстий (рис. ХУ-5, г) и согласующиеся с допущением о постоянной порозности. Измерения емкостным датчиком показали, что вблизи отверстия порозность слоя, действительно практически постоянна. Авторы объяснили эти расхождения возможной неадекватностью постулата о радиальном и симметричном потоке. Было выявлено существование застойных зон (в некоторой степени они сходны с показанным на рис. ХУ-5, в) и сделано предположение о возможном влиянии сил взаимодействия между частицами на режимы движения. [c.580]

В отличие от обычного псевдоожижения, при фонтанировании градиент давления РШх) непостоянен по высоте слоя он мал у основания и достигает максимума на свободной поверхности слоя. Перепад давления обусловлен двумя параллельными сопротивлениями фонтана с частицами, транспортируемыми в разбавленной фазе, и кольцевой зоны с нисходящим плотным слоем навстречу потоку газа. Соответствующие градиенты перепада давления на различных уровнях слоя практически одинаковы, за исключением области, примыкающей к отверстию для входа газа. В верхней части высокого слоя градиент давления приближается к значению, необходимому для взвешивания твердого материала, т. е. псевдоожижения. Если скорость газа в кольцевой зоне становится равной скорости начала псевдоожижения, то фонтанирующий слой достигает предела устойчивости это условие соответствует максимальной высоте фонтанирующего слоя. [c.621]

Основными параметрами являются размер твердых частиц или их гранулометрический состав, диаметр отверстия для ввода газа, поперечные размеры аппарата и угол его конусности, расход газа и высота слоя. Все эти факторы взаимосвязаны. Например, слой частиц песка размером 0,6 мм в аппарате диаметром 152 мм при диаметре отверстия для входа газа 16 мм будет переходить из неподвижного состояния в псевдоожиженное, не образуя фонтанирующего слоя, — независимо от высоты неподвижного слоя и скорости газа. В то же время, при диаметре отверстия [c.622]

Минимальная скорость газа, при которой слой будет оставаться в состоянии фонтанирования, зависит, с одной стороны, от свойств твердой фазы и ожижающего агента и, с другой, — от геометрии слоя. В отличие от скорости начала псевдоожижения скорость начала фонтанирования Ums Для данного материала понижается с уменьшением высоты слоя и увеличением диаметра аппарата. Кроме того, на величину U влияет размер входного отверстия, хотя и незначительно. Таким образом, сравнение U со скоростью начала псевдоожижения затруднительно. В случае высоты слоя, близкой к максимально возможной при фонтанировании, скорости фонтанирования и начала псевдоожижения примерно равны. Поскольку максимальная высота слоя, способного фонтанировать, в аппаратах большого диаметра, как правило, намного больше рабочей (для пшеницы, например, в аппарате диаметром 305 мм составляет 2,75 м), то практическая потребность газа для фонтанирования в больших аппаратах часто бывает ниже , чем для псевдоожижения. [c.627]

Коэффициент теплоотдачи в зоне фонтана заметно уменьшается по мере удаления от входного отверстия и выравнивается в верхней части фонтана (рис. ХУП-13), где, видимо, уравновешиваются противоположные эффекты уменьшения порозности, с одной стороны, и уменьшения скоростей воздуха и частиц, с другой. Из рис. ХУП-13 видно также, что повышение скорости газа на 14% вызывает примерно такой же рост коэффициента теплоотдачи в зоне фонтана. [c.645]

Процессы тепло- и массообмена хорошо растворимых газов в пенном слое автомодельны, т. е. коэффициенты тепло- и массопередачи не зависят от размеров аппарата, характеристики решетки и шага отверстий в широких пределах их изменения. К. п. д. тарелки почти не зависит от скорости газа при данной высоте сливного порога и интенсивности потока жидкости. Если замерять к. п. д. при постоянной [c.350]

Рассмотрим более подробно принцип действия аппарата фонтанирующего слоя (рис. 2.9). Аппарат открыт сверху и заполнен включениями (каплями). Хладоагент (холодный газ) подается вертикально через небольшое отверстие, расположенное в центре основания аппарата. Если скорость газа Vi достаточно высока, то образующая струя газа заставляет включения подниматься в разреженном по дисперсной фазе потоке в центральном ядре, вокруг которого находится плотный слой дисперсной фазы— кольцо (заштрихованная зона). [c.193]

Расчет работоспособности клапанных тарелок. Работоспособность наиболее нагруженной по газу и жидкости нижней тарелки абсорбера определяется необходимыми значениями следующих показателей сопротивление тарелки потоку газа скорость газа в отверстиях тарелки отсутствие провала жидкости унос жидкости высота слоя пены на тарелке градиент уровня жидкости на тарелке отсутствие захлебывания. [c.20]

Скорость газа в отверстиях тарелки рассчитывается по формуле [c.20]

Скорость газа в отверстиях тарелки. Рассмотрим условие открытия клапана на орошаемой жидкостью тарелке [c.21]

Клапанные и балластные тарелки получают за последнее врс мя все более широкое распространение, особенно для работы в условиях значительно меняющихся скоростей газа и постепенно вы-есняют старые конструкции контактных устройств. Принцип дег ствия клапанных тарелок состоит в том, что свободно лежащий на/ отверстием в тарелке клапан различной формы автоматически pei улирует величину площади зазора между клапаном и плоскостью тарелки в зависимости от газопаровой нагрузки и тем самым по/держинает постоянной (в пределах высоты подъема клапана) скс рость газа и, следовательно, гидравлическое сопротивление та— реу ки в целом. Высота подъема клапана ограничивается высотой ограничителя (кронштейна, ножки). [c.177]

Размеры всех отверстий газового тракта плит нере-ливного действия и напорных, секторных и цельных, можно определить при заданной средней скорости газа в аппарате Шг по уравнению баланса площадей, предназначенных для прохода газа через оросительное устройство (см. рис. 25, а). Это уравнение с достаточной для расчета точностью (если пренебречь частью сечения, занятого струями в патрубках переливного действия, и кривизной участков, образованных стенками скруббера) можно записать в виде [c.82]

Широкое теоретическое и экспериментальное изучение явления образования пузырей при истечении из единичного отверстия в жидкостях и псевдоожиженных системах было проведено Дэвидсоном и Харрисоном Они показали, что в исследованном Харрисоном и Льюнгом диапазоне объемы пузырей, образующихся в псевдоожиженном слое мелких частиц и в жидкости, близко совпадают при o7 инaкoвыx диаметрах отверстия и расходах газа. Эти данные, однако, относятся к скоростям в отверстиях, по крайней мере, на порядок меньшим, чем необходимо на практике для обеспечения нормального газораспределения в решетках с множеством отверстий. Как показано Зенцем вход газа в псевдоожиженный слой при практически интересных скоростях следует совершенно иным закономерностям. Данные Харрисона и Льюнга, если их представить в координатах рис. 1-8, укладываются на [c.28]

Измерения сопротивления потока показали , что стенки полости менее устойчивы, чем ее крыша, Если скорость газа через крышу полости будет недостаточно высока и единичные частицы начнут падать вниз, то частицы над ними определенно потеряют устойчивость и произойдет обрушение крыши. Такое поршнеобразное обрушение вызовет уменьшение объема полости, что приведет к восстановлению скорости на поверхности раздела, несмотря на отделение полости от струи газа из отверстия решетки. Частицы, обтекающие полость и движущиеся к ее основанию, также стремятся сжать газ и, замещая его, вытеснить через крышу полости. Это легко может быть продемонстрировано, если внести пузырь в слой непсевдоожиженного зернистого материала по мере подъема пузыря наблюдается сокращение его объема. В псевдоожиженном слое, где частицы в непрерывной фазе, входящие в основание полости, сами пронизываются потоком со скоростью сокращения объема пузыря не происходит из пузыря уходит то же количество газа. [c.29]

Р — давление Рi — протяженность струи и — скорость ожижающего агента t/ — скорость подъема пузыря относительно стенок сосуда t/fts — скорость массы (агрегатов) твердых частиц U f — скорость начала псевдоожижения Uq — скорость в отверстии газораспределительной решетки TFg — массовая скорость потока твердого матерная p — плотность (объемный вес) слоя Pf — плотность ожижающего йгента pQ — плотность газа [c.35]

Если свободная поверхнвсть слоя доступна для наблюдения, то можно получить дополнительную информацию. При не очень интенсивном барботаже газовых пузырей легко "наблюдать выход отдельных пузырей на поверхность слоя, а также измерить их частоту и размеры. Обычно для таких измерений необходима фото- или киносъемка, так как процесс протекает быстро и зафиксировать его с достаточной точностью визуально весьма трудно. При значительных скоростях газа невозможно различить выход отдельных пузырей и получить сколько-нибудь значительную количественную информацию. Качество визуальных наблюдений зависит от природы материала. На фото IV- особенно, четко видны полусферические вздутия на поверхности слоя порошкообразного катализатора в момент, предшествующий выходу пузыря из слоя Для образования пузырей можно ввести в минимально псевдоожиженный слой (или в слой со слабым барботажем пузырей) дополнительное количество газа через отдельное отверстие в основании слоя или внутри него. Фиксируя промежуток времени от ввода газа до выхода пузыря из слоя, легко определить среднюю скорость движения пузыря - . [c.123]

Из рисункбв У-26 следует, что результаты изучения конверсии в псевдоожиженном слое диаметром 460 мм даже при средних скоростях газа (например, около 10 м/с) можно объяснить, анализируя поведение пузырей в соответствии с теорией поршневого режима — уравнения (У,58), (У,59) и (У,60). Значительное отклонение экспериментальных данных от этой теории наблюдалось только в случае использования перфорированной решетки с 14-тью отверстиями при скорости Г/10 см/с (рис. У-26, а и б). Однако такая решетка при данной скорости газа отличается плохим газораспределением, причем в нижней части слоя могут возникнуть каналы. При увеличении скорости I/ до 20—30 см/с возрастает перепад давления в распределительной решетке и, видимо, улутахается газораспределение в этом случае экспериментальные данные по конверсии озона удовлетворительно согласуются с теорией поршневого режима. [c.213]

Представляется интересным рассмотреть здесь поведение перфорированной решетки типа 1, д при газовых потоках меньше 11 . Такая решетка с отверстиями диаметром 12,7 мм и шагом 30,5 см была установлена в аппарате площадью — 1,5 м. При псевдоожижении слоев песка 5.1 высотою 0,61 м элементы переходили от рабочего режима к нерабочему аналогично тому, как это наблюдалось для элементов типа 2, а и 2, б. При нерабочем режиме элемента не было отмечено провала твердых частиц это обусловлено значительной скоростью газового потока через отверстие. Если постулировать сходство газовых потоков через нёрабо-тающие элементы типов Л, д и 2, б, то, согласно предыдущему, средняя скорость газа через отверстие должна быть порядка 15 м/с, что значительно выше скорости витания частиц слоя . [c.693]

При небольших значениях гй>, не превышающих скорости свободного подъема пузырьков этого газа в данной жидкости, образуется типичный барботажный (пузырьковый) слой, т. е. пузырьки газа под действием архимедовой силы свободно всплывают в жидкости со скоростью 0,1—0,4 м/сек. Лишь в тонком слое жидкости, примыкающем к решетке, скорость газа приближается к скорости пузырька от нескольких метров в секунду после отрыва его от отверстия до десятых долей метра в секунду в барботажном слое. Однако и для типичного барботажа характерно, что над пузырьковой зоной, в которой находится основная масса-жидкости, обычно имеется зона пены, а над пеной — зона брызг, причем две последние зоны содержат л ишь незначительную часть жидкости. [c.343]

Верхняя и нижняя предельно допустимые скорости газа в отверстиях тарелки ькгтах и tiDrrrin опредсляются по уравнениям верхняя предельно допустимая скорость [c.371]

Тарелки, которые можно отнести также к перекрестно-прямоточным, изображены на рис. 60. В данных конструкциях ввиду наличия составляющей скорости газа, направленной в сторону движения жидкости, достигается увеличение производительности по сравнению с обычными ситчатыми тарелками. В последнем случае одностороннее направление потока паров осуществляется за счет отверстий, расположенных преимущественно с одной стороны 5-образного элемента. Отогнутые кромки элемента иод отверстиями создают увеличенную скорость газа при входе в отверстие, что способствует более равномерному вступлению тарелки в работу. К перекрестно-прямоточным провальным тарелкам можно отнести тарелки тииа Киттеля [164]. Движение жидкости на одной такой тарелке происходит по спирали от центра к периферии, на другой — ио радиусу от периферии к центру. Столь сложное движение жидкости осуществляется за счет кинетической энергии паров, так как пары выходят под определенным углом к основанию тарелки благодаря направлению просечки у листов основания. Слив жидкости на одной тарелке осуществляется у периферии, на другой — в центре. Организованное движение жидкости создает места ее скопления и увеличивает статическое давление жидкости в этих местах, что так же, как и на ситчатых волнистых тарелках, повышает их производительность. Кроме того, круговое движение пара в межтаре-лочном пространстве создает благоприятные условия для сепарации жидкости. Тарелки Киттеля в США имеют ограниченное применение и широко используются в других капиталистических странах. Текущие затраты на колонну с тарелками Киттеля составляют в среднем 65— [c.136]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология