влияние термообработки температуре

С влияния на температуру застывания не оказывает. Температура застывания мазутов —28° С установленная по ГОСТ и ниже под влиянием термообработки не изменяется. Кинетику изменения температуры застывания различных мазутов при нагреве можно проследить на рис. 4. 17—4. 19. Увеличение продолжительности предварительного нагрева (по отношению к времени нагрева, положенного по ГОСТ) приводит к резкому понижению температуры застывания (табл. 4. 41). [c.250]

Существенное влияние на дисперсность и распределение металла на носителе может оказать термическая обработка катализатора. Было показано, что быстрое охлаждение ( закалка ) выдержанной при 700 С пленки платины, осажденной на кварце, повышает каталитическую активность платины и каж реакции дегидрогенизации циклогексана. Закалка родиевых цеолитов типа X и Y от температуры 550° С не изменила их активности. В связи с этим было исследовано поведение никелевых цеолитов типа X и Y. Условия восстановления никелевых цеолитов оказывают существенное влияние на активность и стабильность этих катализаторов. Есть основания полагать, что в результате кристаллизации под влиянием реакции и высокотемпературной обработки водородом никель экранирует окна цеолита. Об этом свидетельствует падение до нуля величины удерживаемого объема по бензолу, в то время как этот объем, определенный по этилену, остается значительным (меньшие молекулы этилена проникают в поры цеолита). Возрождение активности в отношении гидрогенизации бензола после прокаливания катализатора говорит о рассредоточении металла в цеолите под влиянием термообработки и закалки . [c.335]

В Значительной степени объясняет положительное влияние термообработки на свойства наполненных систем, так как увеличе--ние объема полимера способствует уменьшению склонности к растрескиванию. В тех случаях, когда при термообработке происходит дополнительное структурообразование, например зи счет окисления или деструкции, зависимость плотности становится более сложной, так как усадка может увеличиваться с повышением температуры н возрастанием продолжительности термообработки, что будет приводить к увеличению плотности при более низких температурах. Тенденция к уменьшению ТКР в стеклообразном состоянии с ростом плотности сшивания способствует еще большему увеличению удельного объема при низких температурах. [c.70]

Рис. 1. Влияние термообработки на температуру застывания мазутов разной характеристики (1.2, 3)

Свойства мыльных смазок и особенно комплексных кальциевых зависят от температурного режима приготовления (максимальная температура нагревания, продолжительность термообработки) и последовательности введения комплексообразующих компонентов. О влиянии максимальной температуры нагревания и продолжительности ее воздействия на свойства комплексных кальциевых смазок, приготовленных на основе синтетических жирных кислот Сю—Сд, и уксусной кислоты, свидетельствуют следующие данные [c.99]

Вязкость крекинг-мазутов и парафинистых мазутов прямой перегонки не постоянна и зависит от предварительной термической обработки и степени разрушения структуры. Наиболее резко вязкость изменяется при предварительном нагреве до 70—100° С повышение температуры термообработки выше 100 С заметного влияния на изменение вязкости не оказывает. Предварительная термообработка понижает температуру почти на 20 С [2, 11, 18], при которой в мазуте появляется ярко выраженная структура. Влияние термообработки при 100 С в течение 30 мин на вязкость сернистого крекинг-мазута приведена в табл. 4. 36. [c.247]

Влияние термообработки на температуру застывания депарафинированного масла [45] [c.69]

Исследовалось влияние термообработки на свойства металлизированного углеродного волокна. На примере меди н никеля изучалось поведение металлических покрытий при повышенных температурах. Посредством сканирующей электронной микроскопии было обнаружено собирание покрытия в складки при 400° С с дальнейшей сфероидизацией по мере увеличения температуры отжига. Установлено, что медное покрытие не снижает прочность углеродных волокон до температуры 800 С, а никелевое — до 900° С. После термообработки при 1000° С прочность углеродных волокон, отожженных в контакте с никелем, уменьшается. Рис. 2, библиогр. 5. [c.228]

На рис.З. представлены результаты исследования влияния термообработки на удельную поверхность (Зуд) и прочность катализатора. Наблюдается незначительное увеличение Зуд при температурах термообработки 200-600°С, что возможно связано с удалением адсорбированной серы из пор катализатора, и резкое снижение Зуд с увеличением температуры свыше 600°С за счет увеличении степени кристалличности. Прочность катализатора с увеличением температуры увеличивается за счет уплотнения упаковки кристаллической решетки. При температурах 600-800°С отмечается падение [c.16]

Влияние термообработки на р и НУ сплавов показано на рис. 91. После термообработки никеля в интервале температур 200—700 °С р уменьшается незначительно, а НУ — более резко. Сплавы Ре с 5—17 % Ре характеризуются уменьшением р (особенно сильным при 200 °С) и появлением максимума НУ в области температур 300—400 °С. Увеличение НУ сплавов в результате термообработки в указанном интервале температур, по-видимому, обусловлено дисперсионным твердением вследствие формирования фазы сульфидов никеля н железа. [c.186]

Опыты по определению влияния термообработки (при температурах от - - 20 до 4- 150°) на вязкостные свойства сернистых мазутов показали, что вязкость мазутов в зависимости от температуры предварительного нагрева изменяется различно. Наиболее резко вязкость изменяется при температуре нагрева от 70 до 100° дальнейшее повышение температуры термообработки выше 100° заметного влияния на изменение вязкости не оказывает. Предварительная термообработка понижает температуру, при которой в мазуте появляется ярко выраженная структура, почти на 20° [9]. [c.443]

Влияние термообработки на вязкость сернистого крекинг-мазута при температуре 100° в течение 30 мин. приведена в табл. 132. [c.443]

Для выявления влияния термообработки сталь перед испытанием подвергали закалке с температур 950, 1050 и 1150°, выдержка при нагреве 6 мин. (5 мнн. на 1 мм толщины листа), затем — охлажде-74 [c.74]

Ранее (см. разд. 5.3) при исследовании влияния термообработки на свойства ЭП, модифицированных жидкими каучуками, было показано, что при сравнительно коротких временах воздействия повышенных температур определяющими являются процессы разделения фаз, которые оказывают заметное влияние на весь комплекс свойств. Во время эксплуатации полимерных материалов и клеевых соединений довольно часто имеется весьма длительное воздействие повышенных температур. Очевидно, что в этом случае основную роль играют термодеструктивные процессы, а не фазовое разделение. [c.119]

Влияние термообработки и фазового состава сплавов. Аустенитные коррозионностойкие стали показывают наибольшую устойчивость к питтинговой коррозии в закаленном состоянии. Отпуск нержавеющих аустенитных сталей в области температур, вызывающих склонность к межкристаллитной коррозии (650 °С) значительно понижает также их стойкость к питтинговой коррозии [41, 50]. Снижение коррозионной стойкости сталей после отпуска может быть связано с обеднением границ зерен хромом в результате выпадения карбидов хрома. Зоны, обедненные хромом, в связи с их худшей пассивируемостью, помимо их большей склонности к межкристаллитной коррозии могут стать местами преимущественного возникновения питтингов. Поэтому сварные швы на нержавеющих сталях могут иметь повышенную склонность к питтинговой коррозии. [c.97]

Интенсивность рассеяния света зависит от тепловой обработки испытуемых образцов, от температуры и состава стекла и особенно резко возрастает в случаях, когда появляется опалесценция. Если под влиянием термообработки прозрачное стекло становится светорассеивающим, то очевидно, что это вызвано появлением оптических неоднородностей в массе стекла, т. е. каких-то микро- объемов с другим показателем преломления. Таким образом, релеевское рассеяние считается доказательством неоднородной структуры стекла. [c.93]

Противоречия в результатах работ [28, 29] побудили авторов данной книги исследовать влияние термообработки окиси алюминия на ее активность и на ИК-спектры бутена-1, адсорбированного на А1гОз. При прокаливании 7-А1гОз (дегидратирование ее поверхности) в интервале 300—650°С оказалось, что растет образование транс-бутена-2 из бутена-1 (температура реакции 300°С) отношение цис-бутен-2 транс-бутен-2 уменьшается с 1,4 до 0,6. При по- [c.152]

Нами исследовались изменения структуры пор и удельной поверхности цеолитсодержащих катализаторов крекинга при закоксовании, а также характеристики кокса, вьщеленного с поверхности катализатора [28, 29]. Как установлено, преобладающая часть кокса на катализаторах крекинга представляет собой сферообразные частицы. Их размер достигает 30 нм и мало зависит от содержания образующегося кокса при его изменении в пределах 0,4 до 7,0% (масс.). Возможность образования крупных глобул получает логическое объяснение, если допустить, что углеводороды и продукты их уплотнения могут мигрировать по поверхности катализатора. Такое допущение основывается на том, что для миграции требуется существенно меньшая энергия, чем для перехода из адсорбированного состояния в газообразное (примерно на величину, равную теплоте испарения). Поскольку промежуточные продукты реакций уплотнения способны частично десорбироваться в газовую фазу, естественно, они способны и к диффузии по поверхности. Определенным подтверждением этого является ранее отмеченный факт пла-сти>шого состояния кокса, выделенного из катализатора крекинга, при температурах 450-500 °С. Предположение о диффузии было подтверждено также исследованиями по изучению влияния термообработки в токе гелия на распределение кокса по грануле аморфного алюмосиликатного катализатора крекинга. Как установлено, после прогрева наблюдается выравнивание распределения кокса. [c.10]

Свойства крекинг-остатков, используемых в качестве сырья для получения связующего, в значительной степени зависят ог глубины жидкофазных термодеструктивных процессов, наиболее полно описываемых радикально-цепным механизмом. Влияние кинетических факторов процесса термодеструкции (температуры, давления, продолжительности, коэффициента рециркуляции) такое же. как и для обычных жидкофазных процессов термическою крекинга. При получении нефтяных связующих из сырья с фактором качества 2,5 (дистиллятный крекинг-остаток) рекомендуется следующий режим термообработки температура 420 5°С, абсолютное давление 5 кгс,см , продолжительность 5 ч. В случае более высоких температур (480—500 X), как показал В. В. Таушев, продолжительность процесса получения пека сокращается на один порядок, но при этом в зоне реакции необходимо поддерживать более высокое давление. [c.76]

Ассоциаты различного строения являются структурными элементами алкансодержащих дисперсий, топливных и масляных фракций, нефтяных остатков. Активно исследуемым коллоидным объектом нефтяного происхождения являются алкансодержащие дисперсии. Высокомолекулярные нормальные алканы в обычных условиях, начиная с гексадекана и выше, представляют собой твердые вещества. По мере понижения температуры из нефти выделяются кристаллы алкана. Благодаря действию адсорбционных сил часть жидкой фазы ориентируется вокруг надмолекулярных структур и образует сольватные оболочки различной толщины. Сцепление кристаллов приводит к возникновению пространственной гелеобразной структуры, в ячейках которой иммобилизована часть дисперсионной среды, при этом система в целом приобретает структурную прочность. Установлено стабилизирующее действие смолисто-асфальтеновых веществ на устойчивость дисперсий алканов [88]. Влияние термообработки на снижение температуры застывания нефтяных алканов объясняется уменьшением толщины сольватной оболочки их надмолекулярных структур [131]. [c.33]

Противоположное влияние увеличения температуры термообработки и предварительного деформирования растяжением на однородность сегментов четко показано на рис. 7.22. Концентрация Nрадикалов, полученных при разрыве образца [c.253]

Учитывая, что при использовании в технологиях заводнения поступивший на промысловые базы неонол АФ,-12, вследствие высокой температуры застывания, подвергается термообработке острым паром, нами изучено влияние термообработки на качество и свойства НПАВ. Были проанализированы образцы неонолов, поступивших на про.мысловые базы Уршака и Узени. Установлено, что вследствие нарушения технологии приемки, хранения и термической обработки острым паром неонолы АФ,-12, поступившие на промысловые,базы, не соответствовали их техническим условиям (ТУ 38.103625.87) как по физическим, так и по химическим свойствам. Основного веш,ества в их составе было 35-50%, вместо 95%. Содержание побочных продуктов составляло вода - от 8 до 30%, продукты окисления, димеризации и деструкции - до 25-35%. Использование неонолов такого качества в технологиях заводнения с целью повышения нефтеотдачи заведомо приведет к низкой или отрицательной эффективности. [c.17]

Термомеханическая предыстория материала может, по-видимому, оказывать существенное влияние и на стойкость к водородному охрупчиванию других суперсплавов [38, 118, 279, 287]. В качестве примера на рис. 42 показано влияние термообработки на листовой сплав Рене 41 [279] при термическом наводороживании в течение 1000 ч при температуре 650°С и давлении 1 атм. Необходимо отметить отрицательный эффект старения, приводящего к образованию а также охлаждения в печн от температуры обработки на твердый раствор (вероятно, путем образования т] на границах зерен, о чем свидетельствует межкристаллитный характер водородного разрущения [279]). В другом исследовании был обнаружен небольшой положительный эффект высокоэнергетической штамповки сплава Инконель 718 перед старением по сравнению с обычным материалом, состаренным после термообработки на твердый раствор уменьшение относительного сужения в результате выдержки в водороде при давлении 69 МПа снизилось от 72% при обычном старении до 60% в материале, подвергнутом термомеханической обработке (ТМО). Таким образом, образование у или у" после ТМО ухудшает свойства исследованных сплавов практически в такой же степени, как и в отсутствие ТМО. По-видимому, для упрочнения и повышения стойкости к КР решающее значение имеет улучшение субструктуры сплава при старении, предшествующем ТМО [160, 289]. Не исключено, что более сложные процессы обработки, включающие ТМО, позволяют добиться улучшения свойств никелевых сплавов. [c.116]

Влияние термообработки на чувствительность к высокотемпературному солевому коррозионному растрескиванию не было всесторонне исследовано. Такие исследования могли быть осложнены,, однако, изменениями в микроструктуре при температуре нспыта-ния. В работе [81], выполненной на промышленных снлавах (а-Н -ЬР), продемонстрировано, что обработка в р-области для получения видманштеттовых структур, за которой следует стандартная обработка (закалка-Ьстарение), приводит в результате к. улучшению сопротивления высокотемпературному солевому коррозионному растрескиванию. Эти результаты приведены в табл. 9 В работе [186] показано также, что размер зерна является важ ным параметром при КР. [c.374]

Влиянию водорода на пластические и прочностные свойства стали посвящено достаточно большое число работ. Анализ имеющихся литературных данных показывает, что отрицательное воздействие водорода на механические характег ристики проявляется уже при 1—2 см ЮО г металла и при содержании водо- рода 5—10 см ЮО г пластичность стали минимальна и не изменяется. Способа насыщения стали водородом (катодная поляризация, травление, высокотемпера- турное насыщение газообразным водородом) не сказывается па механических свойствах металла. Эффективность воздействия водорода на механические ха- рактеристики существенно зависит от состава стали, ее структуры, предварительной деформации и термообработки, температуры и времени испытаний [103, 116, 141]. [c.82]

Рис. 22. Влияние термообработки на каталитическую активность пленок платины в реакции дегидрирования циклогексена до циклогексадиена по данным В. М. Грязнова, В. И. Шиму-лиса и В. Д. Ягодовского 77]. При высоких температурах энергия активации увеличивается на теплоту образования активных центров

Пенчев и Каназирев [94] также отмечают, что им не удалось получить атомарно диспергированную платину, в виде Pt°, в цеолитах типа X и У при различных режимах предварительной термообработки (до 500° С) в токе азота, воздуха или водорода и последующем восстановлении Hj в интервале 300-450° С. По данным водородно-кислородного титрования и электронной микроскопии, средний размер кристаллов платины соответствовал 20—100 A. На дисперсность Pt оказывали влияние среда, температура предварительной обработки и условия восстановления. С увеличением соотношения SiOa/AljOg в цеолите наблюдалась тенденция к образованию более крупных частиц платины. [c.166]

Такой подход сам по себе, разумеется, не противоречит описанным выше представлениям о структурной перестройке, однако в некоторых аспектах он не согласуется с мнением Фипхера [26—28] и Цахмана [29] относительно влияния термообработки. Одной из причин, послуживших основой для предложенной Фишером модели рыхлых петель, являлось упоминавшееся уже выше [13] (см. также раздел III.2.3) обнаружение корреляции между изменениями плотности и большого периода в процессе термообработки [26]. Предполагалось, что в результате термообработки (отжига) на поверхности кристалла, структура которой подобна показанной на рис. III.58, мгновенно начинается плавление и происходит образование рыхлых петель, размеры которых отвечают температуре отжига. В то же время, если проведенные нами расчеты верны, то равновесное значение длины складок соответствует резкому складыванию. Поскольку, кроме того, отжиг должен приводить к приближению системы к термодинамически более равновесному состоянию, размеры складчатых участков при этом должны соответственно сокра-ш аться [25, 30]. По-видимому, это обстоятельство сознавал сам Фишер [15], который модифицировал свою модель (см. ниже). [c.226]

К. И. Иванов [8] и А. Я. Михельсон проводили опыты по влиянию термообработки в интервале температур 0—100° С на вязкость грозненского крекинг-мазута с ВУ5о=36,5° ВУ и туапсинского мазута с ВУбо=77,5° ВУ. Они обнаружили значительное увеличение вязкости (почти вдвое) в области, близкой к температуре застывания нри предварительном нагреве мазутов до 100°С. [c.18]

Влияние термообработки на склонность сплава к МКК наиболее полно можно охарактеризовать построением зависимости появления и исчезновения склонности к МКК от температуры I и времени т, так называемых С-образных кривых или диаграмм Ролласона. Температуры и времена термообработки, попадающие в область, где сталь проявляет склонность к МКК, соответствуют образованию сплошной сетки карбидов по границам зерен. [c.102]

Многие авторы занимались изучением поведения каучука при повыщенных температурах зз, 784 определением теплопроводности 85, установлением влияния термообработки на структуру и уплотнительные свойства резин 86. Проводились работы по изучению стеклования нитрильных каучуков 4 . бб7-ббэ растворимости совместимости со смолами , эластических и пластических свойств 4 б, 705 [c.809]

В атмосферных условиях термообработанные никелевые покрытия менее коррозионностойки, чем не прошедшие термическую обработку. Однако данные о влиянии термообработки на коррозионную стойкость противоречивы и требуют дальнейшего выяснения. Следовательно, никелевые покрытия, полученные в кислых растворах, имеют меньшую пористость и более высокую коррозионную стойкость, чем электролитически осажденные или химические покрытия, полученные в щелочных ваннах. Как отмечалось ранее, покрытие при химическом процессе распределяется. на поверхности изделия равномерно по толщине, поэтому на профилированные изделия можно наносить слой меньшей толщины, чем при электролитическом способе никелирования. А. И. Липин, С. А. Вишенков и М. М. Лившиц [387] полагают, что двухслойное химическое никелевое покрытие толщиной 20 мк может удовлетворять требованиям эксплуатации в жестких условиях. Никелевые покрытия, полученные химическим путем, защищают от газовой коррозии до температуры 350° при температуре 400—500° на поверхности покрытия появляются цвета побежалости, а при 500—600° — темные пятна. [c.112]

Недавно Фурукава и др. [13—15] обнаружили, что при использовании в качестве катализатора окиси алюминия ацетальдегид полимеризуется с образованием высокомолекулярного продукта и без замораживания. Выход полимера в этом случае выше, чем при полимеризации методом замораживания. Ацетальдегид в виде паров или в растворе добавляли к катализатору из у-окиси алюминия, охлажденному сухим льдом. При этой температуре смесь через несколько часов становится вязкой и иревраш,ается в желеобразную массу. Полимер, образующийся по этому способу, представляет собой каучукоподобног твердое вещество, структурно аналогичное по данным ИК-спектроскопии продукту полимеризации замороженного мономера. В табл. 34 показано влияние термообработки окисноалюминие-вого катализатора и температуры полимеризации на ход реакции. Из данных таблицы можно видеть, что степень дегидратации, как и температура обжига окиси алюминия, оказывает заметное влияние на каталитическую активность. При температуре от —15 до —10° полимеризации не наблюдается. Это явление связано с тем фактом, что предельная температура полимеризации ацетальдегида в присутствии металлоорганического катализатора составляет примерно —40°. При —184° степень конверсии значительно ниже, чем при —70°. Данные последних двух опытов в табл. 34 свидетельствуют о высокой каталитической активности окиси алюминия даже при температуре значительно ниже точки замерзания ацетальдегида, при которой имеет место полимеризация замороженного мономера. Чистая окись алюминия, полученная из очищенного изопропилата алюминия, по-видимому, более активна, чем стандартная гранулированная окись алюминия. Это различие в свойствах можно отнести за счет присутствия примесей и физической природы поверхности катализатора. [c.114]

Для каждого из стекол такого типа характерна температура максимального светорассеяния Гм, которая определяет характер влияния термообработки -на структуру стекла. Если температура выдержки стекла задается ниже Гм, то стекло мутнеет со временем, т. е. неоднородность стекла усиливается в обратном случае ранее помутневшее стекло постепенно просветляется. Введено понятие о температуре просветления Гпр, которая лежит на 30—35° выше температуры Гм [31, 37]. При постепенном повышении температуры до Гм размеры неоднородностей увеличиваются и достигакут 0,1 — 0,3 мкм. Дальнейшее нагревание сопровождается уменьшением числа крупных неоднородностей. [c.94]

Явления контракции твердого стекла под влиянием термообработки при постоянной температуре, имеют большое значение в практике, например, в технике спаивания стекла с металлами. На рис. 43 показан ход кривых теплового расширения двух боросиликатных стекол А и В [1]. Образцы стекла ьыли взяты в виде цилиндрических штабиков длиной 100 мм. Наблюденная контрак [c.116]

Влияние термообработки. Коллаген коагулирует при температурах выше 55°. Принято считать, что при этом происходит раскручивание спиральной структуры полипентидных цепей вследствие разрыва некоторых связей. Мы исследовали частично денатурированный [c.133]

Самоокисление. Механизм поглощения высыхающими маслами кислорода воздуха с образование.м трехмерной структуры уже давно усиленно изучается, но он настолько сложен, что полно ясности до сих пор нет. В последнее время в этой области достигнуты значительные успехи, главным образом в результате изучения метиловых эфиров отдельных ненасыщенных кислот. Одна из трудностей заключается в приложении полученных результатов к с [ешанным структурам глицеридов, присутствующих в природных маслах. Процесс гелеобразования ограничивает реакцию самоокисления, но не прекращает ее совсем продолжение са.моокисления ведет в конечном счете к дестру <ции пленки. Дальнейшие осложнения вызываются действием сиккатнвирующих металлов, неизменно присутствующих в покрытиях воздушной сушки, а также влиянием термообработки при высоких температурах, которая часто применяется при изготовлении связующих, способных практически высыхать на воздухе. Значение имеют, кроме того, различие в [c.60]

Баюшкина Н. Б. и др., Влияние длительного воздействия высоких температур на свойства полиимидной пленки, Пласт, массы, 1971, № 2, с. 49—50. Власова К. Н. и др.. Влияние термообработки на физико-механические свойства полиимидной пленки. Пласт, массы, 1971, Л О, с. 24—25. [c.330]

В соответствии с рассмотренным в разд. 1.2.1 механизмом образования структурных капсул эффективность технологического процесса будет определяться степенью вытяжки пленки в жидкой среде, физической активностью жидкости, натяжением пленки перед термообработкой, температурой обработки и интенсивностью нагрева. Влияние степени вытяжки пленки на эффективность структурного капсулирования однозначно и достаточно подробно рассмотрено выше при описании механизма явления. Добавим здесь лишь то, что увеличение степени вытяжки пленок до предразрывных удлинений одновременно с увеличением доли поглощения жидкости, переходящей в капсулы, увеличивает вероятность обрыва пленки и, следовательно, ведет к снижению производительности процесса. Оптимальной следует считать степень вытяжки пленки, превышающую необходимую для полного развития шейки, но не попадающую в доверительный интервал средних значений удлинения пленки при разрыве, рассчитанный по вероятности 0,95. [c.71]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология