Слоистые пластики испытание на прочность

Специфическим случаем испытания на сдвиг при растяжении является определение прочности склеивания между слоями шпона в фанере, древесных слоистых пластиках и т. п. материалах. [c.431]

Минеральные текстолиты являются наиболее перспективными из числа конструкционных материалов. Они представляют собой слоистый пластик, состоящий из стекловолокнистого армирующего наполнителя, сцементированного фосфатными связующими [32]. Наличие в их составе жесткой матрицы в виде отвержденного фосфатного связующего обусловило существенно иной характер деформаций при нагружении, чем это свойственно стеклопластикам, получаемым с применением органических смол. Если последние обладают высокой ползучестью, то кривая ползучести образца минерального стеклотекстолита под действием высоких растягивающих усилий, равных 0,4—0,6 от средней прочности материала при кратковременных испытаниях, характеризуется затуханием деформаций примерно через 85 сут. В анало- [c.169]

Определение прочности сцепления фольги с основанием (слоистым пластиком). Прочность сцепления фольги с основанием является весьма важной характеристикой фольгированных слоистых пластиков. Она определяется 1) на образцах в исходном состоянии 2) после выдержки при повышенной температуре 3) после выдержки в течение 48 ч при 40 2°С и относительной влажности 95 3% 4) после выдержки в расплавленном припое. Испытания проводят на разрывной машине, позволяющей измерять переменную нагрузку путем отрыва фольги от основания под углом 90°. Прочность сцепления фольги с основанием определяют на образцах с полосками фольги определенной ширины (3 или 10 мм). [c.88]

Испытания, проведенные для того, чтобы определить влияние ультрафиолетовых лучей (в пределе от 200 до 60 нм) при пониженном давлении (10 мм рт. ст.), показывают очень слабое уменьшение прочности эпоксидных слоистых пластиков после 500 ч выдержки их в указанных условиях и потери массы около 1% [Л. 4-64]. [c.66]

Рассматриваемый здесь вид испытаний применяется для оценки прочности клеевых соединений жестких материалов [26, 73, 208], где измеряемая разрушающая нагрузка Рь (обычно на- правленная перпендикулярно плоскости склейки), отнесенная к площади склейки S (при адгезионном характере разрушения), называется прочностью при нормальном отрыве. Применяется он и для оценки межслоевой прочности в слоистых и армированных материалах [12], где также измеренная величина называется трансверсальной прочностью композита (в отличие от межслоевой сдвиговой прочности). К сожалению, в научной литературе практически нет данных о систематических экспериментальных исследованиях влияния различных параметров моделей и опытов на измеряемую среднюю трансверсальную прочность. Объясняется это, по-видимому, сложностью испытаний, хотя нужда в результатах таких исследований уже сейчас достаточно велика. Поэтому в настоящем разделе мы будем ссылаться главным образом на экспериментальные исследования клеевых соединений, однако получаемые выводы, по нашему мнению, могут быть отчасти распространены и на композиционные (слоистые и армированные) материалы, для которых вопрос о причинах низкой (даже в сравнении с когезионной прочностью матрицы) трансверсальной прочности является одним из главных, особенно, например, в приложении к проблеме монолитности толстостенных изделий из армированного пластика, получаемых методом намотки (цилиндрические и сферические оболочки, трубы и т. д.). В частности, определение трансверсальной прочности обычно осуществляют на образцах, площадь поперечного сечения которых намного меньше площади поверхности разрыва в оболочке. В таких образцах может быть сильным влияние краевого эффекта, в то время как в намоточных оболочках краев практически нет и межслоевой разрыв происходит внутри оболочки. Поэтому вопрос соответствия измеряемой на образцах (дискретных моделях) относительной разрушающей нагрузки с истинной трансверсальной прочностью материала в оболочке пока остается открытым. [c.158]

Форма образцов регламентируется лищь для режима одноосного нагружения (растяжения [60], сжатия [59], среза [64]), а также статического изгиба [58] и для испытаний полиэтиленовых труб [65]. На рис. 3.1 показаны образцы, используемые для определения длительной прочности полимеров при одноосном растяжении. В, соответствии с действующим ГОСТ 18197—72 для испытаний большинства полимерных материалов (термо-и реактопласты, слоистые пластики) применяют образцы типа 2 (ГОСТ 11262—76). В некоторых случаях испытания гомогенных пластмасс проводят на образцах типа 5, имеющих уменьщенные размеры. Механические испытания деформативных пластмасс (полиэтилен низкой плотности, пластикат и т. п.) проводят на образцах типа 1. [c.52]

Из сказанного выше становится очевидным, что при сравнении материалов друг с другом экспериментаторы сталкиваются с некоторыми опасностями однако если приняты меры предосторожности, то сравнение различных материалов становится вполне воз-люжным (см. рис. 7). Характерно, что для более толстых образцов были получены более низкие значения электрической прочности. Заслуживает внимания тот факт, что электрическая прочность неко-тсрсго материала может быть выше и нил е электрической прочности другого материала в зависимости от толщины образца. Очень низкие значения этого показателя для влажного (выдержанного в воде при комнатной температуре в течение 3. мес.) гетинакса свидетельствуют о важности условий испытаний дополнительные данные для этого слоистого пластика при различных условиях применения н испытаний представлены на рис. 8. Особенно заслуживают внимания очень низкие значения, полученные при долговременных [c.55]

В иностранной технической литературе часто приводится ударная прочность пластиков по Изоду. Методика этого испытания заключается в том, что образец пластпка размером 12,7Х 12,7X63,5 льи (0,5X0,5X2,5 дюйма) консольно укрепляется в машине и его разрушают при помощи падающего маятника с живой силой от 0,7 до 2,1 кгм (5,0—15,0 футофунтов). Образцы пластика часто имеют в средней части надрез (зарубки). Размеры надрезов различные для испытания образцов из пресс-порошков и из слоистых пластиков делают надрезы со стороны под углом 45°, глубиной 2,54 мм и с закруглением в конце по радиусу 0,254 мм. [c.511]

В некоторых случаях прочность композиционных материалов превышает расчетную по правилу смеси со средней прочностью волокон. По записи акустической эмиссии установлено, что хотя накопление повреждений при испытании на растяжение слоистых пластиков на основе углеродных волокон и жгутов волокон с полуотвержденным связующим качественно аналогично установленному для жгутов без связующего, отвержденные слоистые пластики имеют более высокие модуль упругости, разрушающее напряжение и деформацию при разрушении по сравнению с по-луотвержденными материалами или жгутами без связующего [96] (рис. 2.52). Показатели прочности отвержденного материала лежат в области разброса расчетных данных, полученных по правилу смеси с учетом разброса прочностп волокон. Прочность композиционных материалов более высокая, чем рассчитанная по правилу смеси, может быть следствием высокой чувствительности прочности образцов к длине рабочей части (расстоянию между зажимами) для хрупких волокон, что и ожидается из статистического рассмотрения их разрушения, а расстояние между зажимами ири испытании волокон обычно значительно больше, чем расстояние между начальными дефектами, определяющее прочность волокон. [c.113]

При испытании слоистых пластиков чаще всего определяют начальное значение показателя прочности при изгибе и электрические свойства до и после теплового старения Материал должен обладать хорошей прочностью при растяжении и сопротивлением расслаиванию. Эти свойства, а также такие характеристики, как электрическая прочность, диэлектрическая проницаемость, тангенс угла диэлектрических потерь и удельное объемное электрическое сопротивление, должны сохраняться при повышенной температуре, даже после длительной выдержки при высокой "темнерач уре -"......... ........................... ................. [c.35]

Многие двойства слоистых пластиков на основе аминосмол определяются теми же методами, что и свойства прессованных изделий. Это касается ударной вязкости, пределов прочности при растя ений, сжатии и изгибе, теплостойкости по Мартенсу и Вика, жаростойкости по Шрамму, диэлектрических свойств, степени отверждения, водостойкости и водопоглощения. Свойства слоистых пластиков приведены в табл. VII. 1. Кроме общих методов существует много методов, предназначенных только для оценки свойств слоистых пластиков, — они касаются прежде всего декоративных слоистых пластиков. Во многих странах (США, Англия, ФРГ, Италия) принят комплекс методов испытания и введенный в США — стандарт NEMA LD-1—1964. Стандарт касается декоративных слоистых пластиков па основе меламиноформальдегидных смол с фенольным связующим Различаются два типа пласти- [c.233]

При применении образцов с переменным сечением и малой площадью склеивания общая прочность снижается, благодаря чему снижается опасность разрушения по склеиваемому материалу, например пластику или древесине (рис. 7.6). На таких образцах определяют прочность соединения пластик — стекло и адгезию заливочных смесей к металлам (по А8ТМ 0897—49). Испытания других соединений разнородных материалов схематически изображены на рис. 7.7. Так определяют, например, прочность соединения резина — ткань, а также прочность связи отдельных слоев слоистых пластиков (АЗТМ 0429). Адгезию заливочных смесей определяют также на образцах, показанных на рис. 7.7, в. [c.211]

Предел прочности при сжатии. Определение предела прочности при сжатии производят способом, аналогичным способу испытания неорганических материалов. Принятые фэрмы и размеры образцов следующие для битумных композиций, асфальтов и пеков— куб с размером ребра 30 мм (ОСТ 23065—40) для прессованных или фэрмованных пластических масс—цилиндр высотой 15 мм и диаметром 10 мм для слоистых пластиков—прямоугольный параллелепипед высотой 15 мм с основанием 10x10 мм. Испытание материалов из пластических масс производят по ГОСТ 4651—49. [c.186]

Для того чтобы изготовить однонаправленный слоистый пластик, используют цилиндрическую оправку из листового металла, диаметром 45,7 см. Она имеет осевую щель (канавку) по наружной окружности, которая дает возможность срезать щпон, обычно состоящий из четырех-щести слоев, и выровнять его для отверждения под давлением. Образцы для испытания прочности на растяжение и изгиб готовились по ASTM. Было исследовано много различных сочетаний смола-наполнитель, лучшие результаты приведены в табл. 3. 10. [c.81]

На рис. 144 приведены результаты испытаний прочности при растяжении и сжатии стандартных партий ориентированных стеклопластиков СВАМ на Ленинградском заводе слоистых пластиков [56]. Стеклофанеры толщиной около 2,5 мм изготавливались из стеклошпонов, полученных на основе стеклянных волокон бесщелочного состава диаметром 12—14 мк и бутваро- и эпоксидно-фенольного полимеров. Режим полимеризации для стеклопластиков на смоле БФ-4 — постепенное повышение температуры до 160°С и выдержка при этой температуре в течение 30 мин. для стеклопластиков на эпоксидно-фенольной смоле — нагревание при 70° С в течение 20 мин., постепенное повышение температуры до 160° С и выдержка при этой температуре в течение 30 мин. Давление прессования для обоих типов стеклопластиков — около 130 кгс/сл . Образцы подвергалргсь, кроме того, дополнительной термообработке в течение 18 час. при 180° С (для стеклофанер на эпоксидно-фенольной смоле) и 12 час. при 160° С (для стеклофанер на смоле БФ-4). [c.290]

Черняк и Яковлев [61] приводят следующие данные образцы диаметром 6,3 мм из высокопрочного слоистого пластика были яспытаны на усталость (изгиб с вращением, консольное нагружение) предел выносливости на базе 10 циклов составлял при частоте нагружения 500 об/мин 4,4 кГ/мм , а при 1400 об мин — 3,7 кГ1мм , т. е. снизился примерно на 15%. Эти же авторы приводят данные, свидетельствующие о значительном влиянии частоты нагружения на усталостную прочность капрона (увеличение частоты с 240 до 1400 об/мин дало снижение предела выносливости на 66%). Объясняется это тем, что с увеличением скорости испытания увеличивается температура образца за счет гистерезисных явлений в материале и разогрева деталей испытательной машины. Увеличение температуры, в свою очередь, ведет к снижению усталостной прочности материала. [c.263]

Внешний вид и прочность стеклопластиков на основе полиэфиров при выдержке в продолжение года в атмосферных условиях заметно изменяются. С целью улучшения механических, химических и электрических свойств листовых материалов в них можно вводить синтетическое волок1Ш и ткани на основе полиамидов, полиэтилентерефталата и полиакрилонитрила. Испытания показывают, что слоистые пластики, содержащие [c.736]

Полученные данные говорят о том, что можно применять болтовые и заклепочные соединения для материалов типа древеснослоистых пластиков, слоистого стеклопластика СВАМ и стеклотекстолитов. Сведения об основных параметрах соединений приведены в табл. 52, где т — коэффициент использования (отношение прочности образца, ослабленного нри соединении, к прочности целого образца) с — длина плош адки среза (расстояние между центрами отверстий). Эти данные относятся к дуралюми-новым заклепкам. Для заклепок из других металлов должен быть произведен перерасчет по уравнениям, приведенным в работе Необходимо указать, что при испытании клепаных соединений листов из стеклопластиков происходит выворачивание заклепок. Поэтому рекомендуется нод головки заклепок ставить металлические шайбы диаметром больше диаметра головки. При отсутствии таких шайб наблюдается искажение слоистости материалов под головкой заклепок (смятие материала) [c.286]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология