Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Сопротивление осадка и перегородки

    Жидкость (фильтрат) в процессе фильтрации должна преодолеть гидравлическое сопротивление фильтрующей перегородки и слоя осадка. Перепад давления выбирают с учетом свойств осадка. Во многих случаях перепад давления создается за счет вакуума под фильтрующей тканью. Аппараты такого типа называют вакуум-фильтрами. [c.79]

    Сопротивление фильтрующей перегородки р зависит от угловой скорости ротора и степени забивания пор перегородки частицами фильтруемого материала. В большинстве случаев значение Р относительно мало по сравнению с сопротивлением осадка и им можно пренебречь тогда выражение (11.16) упрощается  [c.321]


    Исходные данные для расчета следующие производительность по исходной суспензии = 267 т/ч начальная массовая концентрация твердой фазы = 2,6 % конечная концентрация Xf = 16 % плотность твердой фазы = 1350 кг/м плотность жидкой фазы = 1000 кг/м динамическая вязкость жидкости ц. = 1,08 10" Па-с перепад давления на фильтре Ар = = 7-10 Па влажность осадка W = 56 % удельное сопротивление осадка = 32-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. = 14-10 1/м вспомогательное время, затрачиваемое на сброс осадка, t = 45 с толщина осадка /г с = 16 мм. [c.101]

    Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования == 80 м , толщина набираемого осадка равна половине толщины плиты = 22,5 мм, максимально допустимый перепад давления на фильтре Дрд = 4-10 Па среднее удельное сопротивление осадка при максимально допустимом перепаде давления 3 = 5-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. п = 11 - 10 1/м динамическая вязкость фильтрата (А = 2 -10 Па-с вязкость промывной жидкости (Хпр = 1- О" Па-с массовая концентрация твердой фазы в суспензии = 4,6 %  [c.102]

    Суммарное сопротивление фильтрующей перегородки Гф. н слоя осадка г сь отложившегося за время фильтр г апия в ре- [c.103]

    Здесь в отличие от (4.22), взяты двойная высота слоя осадка и двойное сопротивление фильтрующей перегородки, так как во время промывки осадка промывная жидкость проходит через всю толщину осадка, заполняющую раму, и две фильтрующие перегородки. [c.104]

    Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования Рф = 50 м предельный перепад давления при фильтровании Ард = 2-10 Па высота слоя осадка кос = 12 мм съем осадка смывом струей жидкости коэффициент удельного сопротивления осадка согласно (4.13) = 1,13-109 (Др) . сопротивление фильтрующей перегородки Гф, = 12-10 1/м влажность осадка после фильтрования = 35 % динамическая вязкость фильтрата [1= 1,36-10- Па-с массовая концентрация суспензии х,п = 4 % , плотность жидкой фазы = 1250 кг/м , плотность твердой фазы = 2430 кг/м расход промывной жидкости Упр. ж = 1,5-10 М /КГ вязкость промывной жидкости 1пр = = 1,02-10- Па-с время сушки осадка = 80 с, вспомогательное время Тд = 1860 с. [c.105]

    Точка А пересечения кривой характеристики насоса и сопротивления внешней сети является точкой начала процесса фильтрования. Процесс фильтрования заканчивается в точке В, где суммарные потери давления на преодоление сопротивления осадка и перегородки достигают максимально допустимого значения Ард = 2-10 Па. [c.107]


    Общее сопротивление фильтрующей перегородки и осадка высотой /г,,с1 равно [c.108]

    В результате испытаний на лабораторной центрифуге при факторе разделения, равном фактору разделения промышленной центрифуги, получены следующие исходные данные для расчета отношение объема осадка к объему загруженной суспензии = 0,28 удельное объемное сопротивление осадка /-о = 1,1-10 1/м сопротивление фильтрующей перегородки Гф. = 8,2-Ю 1/м удельный объем промывной жидкости г>пр.ж = I.2 м /кг плотность промывной жидкости р р = 998 кг/м вязкость промывной жидкости р,цр = 0,96-10 Па-с порозность осадка = 0.46 время сушки осадка на лабораторной центрифуге Тс. м = 210 с время, затрачиваемое на вспомогательные операции в промышленной центрифуге = 240 с. Технические параметры центрифуги ФМД-80 приведены в табл. 5.4. [c.137]

    Мутность фильтрата в начале фильтрования объясняется прониканием твердых частиц через поры фильтровальной перегородки. Фильтрат становится прозрачным, когда перегородка приобретает достаточную задерживающую способность. Это достигается либо за счет уменьшения эффективного сечения пор лри проникании в них твердых частиц, либо вследствие образования своди-ков над входами в поры. При уменьшении эффективного сечения пор происходит фильтрование с закупориванием пор на поверхности фильтровальной перегородки осадок почти не образуется и твердые частицы задерживаются внутри пор. Во втором случае осуществляется фильтрование с образованием осадка, когда твердые частицы почти не проникают внутрь фильтровальной перегородки. Увеличение сопротивления прохождению жидкости при фильтровании с закупориванием пор объясняется возрастанием сопротивления фильтровальной перегородки, а при фильтровании с образованием осадка—ловышением сопротивления увеличивающегося слоя осадка. [c.13]

    В соответствии с соотношением Дарси опыт показывает, что объем фильтрата, получаемый за малый промежуток времени с единицы поверхности фильтра, прямо пропорционален разности давлений и обратно пропорционален вязкости фильтрата и общему сопротивлению осадка и фильтровальной перегородки. [c.24]

    Часто вместо удельного объемного сопротивления осадка Го в уравнения фильтрования вводят удельное массовое сопротивление осадка Ги, а вместо отношения объема осадка к объему фильтрата Хо отношение массы твердых частиц осадка к объему фильтрата Хм при этом под величиной Гм понимают сопротивление, оказываемое потоку фильтрата равномерным слоем осадка, содержащим 1 кг твердых частиц на 1 м фильтровальной перегородки. [c.31]

    Величина ДРф. п так относится в данный момент процесса к величине АР, как сопротивление фильтровальной перегородки к сумме сопротивлений фильтровальной перегородки и слоя осадка Рф. п ЬР ос В тот же момент процесса  [c.32]

    Отсюда, Б частности, следует, что зависимость сопротивления фильтровальной перегородки от разности давлений, найденную при ее исследовании в отсутствие осадка, нельзя использовать для оценки сопротивления перегородки при наличии на ней осадка. [c.36]

    Из предыдущего видно, что распределение давления в осадке и фильтровальной перегородке неравномерно, т. е. удельное сопротивление сжимаемого осадка и сопротивление сжимаемой перегородки являются переменными величинами для различных слоев обеих пористых сред. Поэтому для практических целей экспериментально находят среднее удельное сопротивление осадка и среднее сопротивление фильтровальной перегородки. Эти средние [c.36]

    Первое условие соблюдается сравнительно редко. Второе условие при правильной организации работы соблюдается в течение большей части процесса фильтрования, за исключением его начальной стадии, когда слой образовавшегося осадка еще невелик. Это используют для упрощения представлений о закономерностях фильтрования, принимая, что в среднем в течение всего процесса фильтрования величина АРос близка к величине АР, и считая, что удельное сопротивление осадка является функцией ДР. При этом в качестве сопротивления фильтровальной перегородки принимают некоторую среднюю постоянную величину, находимую из практических данных. [c.37]

    Существующие методы определения зависимости удельного сопротивления осадка ог ДР позволяют одновременно установить зависимость сопротивления фильтровальной перегородки от ДР (см. главу IV). Однако использование последней зависимости иногда усложняет практические расчеты и не повышает. их точности, так как сопротивление фильтровальной перегородки по своему существу не является стабильной величиной. В процессе фильтрования в перегородку могут проникать твердые частицы суспензии, степень же очистки перегородки от твердых частиц в процессе промывки зависит от многих обстоятельств. [c.37]


    Если сжимаемость осадка не очень велика, можно принимать, что величины Хо и Хм не зависят от разности давлений. Если же сжимаемость осадка значительна, то опытным путем можно установить зависимости Хо и Хм от АР, аналогичные зависимостям для удельного сопротивления осадка. Однако во многих случаях использование указанных зависимостей затрудняет практические расчеты, поэтому в таких расчетах целесообразно применять некоторое среднее значение Хо или Хм- Возникающая при этом погрешность относительно невелика по сравнению с погрешностями, обусловленными допущением постоянства сопротивления фильтровальной перегородки и независимости удельного сопротивления осадка от распределения статического давления жидкости в осадке и перегородке.  [c.38]

    Уравнение при постоянной разности давлений (11,6). При постоянной общей разности давлений АР принимают, что величины Го и / ф.п не изменяются, вследствие чего уравнение (П,6) используют для сжимаемых осадков и перегородок. В действительности при возрастании толщины осадка общая разность давлений непрерывно перераспределяется между осадком и фильтровальной перегородкой, причем ДРос возрастает, а ДРф.д уменьшается. При этом среднее удельное сопротивление осадка увеличивается, а сопротивление перегородки уменьшается, если она обладает эластичностью. Однако такие явления могут быть ощутимы лишь в начале фильтрования, когда сопротивление перегородки относительно велико, или при небольшой конечной толщине осадка. Вообще влияние перераспределения разности давлений обнаруживается тем меньше, чем меньше отношение сопротивлений перегородки и осадка обычно этим перераспределением можно практически пренебречь (см. с 64). [c.40]

    В соответствии с рис. II-2 величина сжимающего усилия в данном сечении осадка p = Pi—Рст (где Pi — давление на суспензию, распространяющееся по всей толщине осадка, Рст — статическое давление в том же сечении осадка), причем величине р соответствует локальное удельное сопротивление осадка (гм)х- На границе между суспензией и осадком Рст = Pi и р = 0 на границе между осадком и фильтровальной перегородкой Рст — Рст и р — = Р,—Рст, где величина Рст соответствует сопротивлению фильтровальной перегородки ДРф.п и выражается равенством (11,43). [c.42]

    Выбрав желательную толщину слоя осадка в конце процесса, по известным отношению объема осадка к объему фильтрата и поверхности фильтрования можно определить объем фильтрата, получаемого за один цикл. После этого, пренебрегая сопротивлением фильтровальной перегородки и используя величину максимальной разности давлений, допустимой для фильтра данной конструкции, по уравнению (11,5) можно вычислить скорость фильтрования в конце процесса. Затем, принимая во внимание указанное соотношение конечной и средней скоростей фильтрования, оказывается возможным установить продолжительность процес- [c.44]

    Величина, обратная первому сомножителю в правой части равенства (11,90), представляет собой скорость фильтрования ( вл) для плоского слоя осадка при толщине его, равной половине радиуса цилиндрической перегородки, когда сопротивлением плоской перегородки можно пренебречь. Второй сомножитель является средней скоростью фильтрования при возрастающей толщине цилиндрического слоя осадка (й цл. ср)- Следовательно, можно написать  [c.51]

    При расчетах по уравнению (И,88) использовались величины удельного сопротивления осадка и сопротивления фильтровальной перегородки, полученные в опытах, выполненных в тех же условиях на фильтре с плоской перегородкой площадью 70 см . Было принято, что отношение объема сжимаемого осадка к объему фильтрата не зависит от общей разности давлений и равно некоторому среднему значению в рассматриваемом интервале давлений (как это делается и для плоской фильтровальной перегородки). Результаты расчетов сопоставлялись с экспериментальными данными, найденными при помощи фильтра с полуцилиндрической поверхностью фильтрования. [c.52]

    Получены уравнения, описывающие процесс фильтрования при постоянном и изменяющимся во времени удельным сопротивлением осадка [47]. Эти уравнения содержат два экспериментально определяемые параметра постоянную фильтрования в зависимости объема фильтрата от времени обобщенное сопротивление фильтровальной перегородки. [c.56]

    В общем сжимающее усилие р изменяется от О на границе осадка с суспензией до максимальной величины на выходе из фильтровальной перегородки. Однако анализ гидродинамики фильтрования сильно усложняется, если учитывать сопротивление перегородки. Поэтому далее рассматривается только сопротивление осадка, что допустимо, если сопротивление перегородки пренебрежимо мало или осуществляется длительный цикл фильтрования. При этом в соответствии с равенством (П. 46) величина р изменяется от О на границе осадка с суспензией (Рст = Р ) до р=Р на выходе из осадка (Рст = 0). Иными словами, при таких условиях можно считать, что величина р изменяется в пределах разности давлений при фильтровании кР = Рх—0. [c.59]

    Сопротивление фильтрации R складывается из соиротиплешгя фильтрующей перегородки и сопротивления осадка  [c.36]

    Производительность листового фильтра ЛГ44У для цикла, включающего промывку и просушку осадка, рассчитываем на основании следующих исходных данных, полученных в результате лабораторных исследований среднее удельное сопротивление осадка при Др = 4-10 Па - = 182-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф,,, = 42 -10 1/м динамическая вязкость фильтрата х = 2,9-10 Па-с массовая концентрация твердой фазы = 7 % плотность фильтрата Рф = 1349 кг/м плотность твердой фазы р, ,=3915 кг/м расход промывной жидкости на 1 кг влажного осадка Уцр. ж = 1,0 Ю - м /кг динамическая вязкость промывной жидкости 1-1UJ, 1 10 Па-с влажность отфильтрованного осадка U7 = 39 % время просушки осадка — = 60 с минимальная высота слоя осадка, соответствующая условиям удовлетворительного его съема, /где шш = Ю мм. [c.98]

    Мсходные данные для расчета следующие перепад давления при фильтровании и промывке А/ 64-10 высота слоя осадка 9 мм, влажность отфил11трованного осадка W 72 % удельное сопротивление осадка / 27-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф, - 42.10 1/м плотность твердой фазы р.,- 2540 кг/м" плотность жидкой фазы = 1080 кг/м динамическая вязкость фильтрата i - 1,05 < 10 Па-с массовая концентрация твердой фазы х, 10,6 %  [c.116]

    Па толщина осадка по вмутреннему радиусу Лц,. — 8 мм удельное сопротивление осадка = 61-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. =47-10 1/м содержание влаги в отфильтрованном осадке = 62 % динамическая вязкость жидкой фазы [X = 0,94-10- Па-с плотность жидкой фазы р. = = 1020 кг/м плотность твердой фазы = 2400 кг/м массовая концентрация твердой фазы А, 1 = 10 % минимальное время сушки Тс = 60 с. [c.120]

    При выборе средств фильтрования выполняют сравнительные расчеты по определению удельной производительности различных фильтров или их удельной поверхности фильтрования. Такие расчеты можно производить на основании полученных опытных данных без иопользования оеновных уравнений фильтрования. После выбора средств фильтрования расчеты по определению удельной производительности или удельной поверхности фильтрования выбранного фильтра в принятых условиях разделения суспензии выполняют при проектировании новой промышленной фильтровальной установки. Для этих расчетов можно использовать основные уравнения фильтрования, предварительно определив экспериментально некоторые постоянные в указанных уравнениях, в частности удельное сопротивление осадка и сопротивление фильтровальной перегородки. В связи с этим представляется возможным высказать некоторые соображения об определении постоянных в уравнениях фильтрования и о расчете фильтров, а также о физическом моделировании процессов фильтрования. [c.20]

    Сопротивление фильтровальной перегородки складывается из сопротивления самой перегородки с проникшими в нее ранее твердыми частицами суспензии и сопротивления xoHKOiro слоя осадка, если он остался на перегородке после предварительного снятия с нее основного количества осадка. Величину / ф. п в процессе фильтрования в первом приближении можно принимать постоянной, пренебрегая некоторым возможным ее увеличением вследствие проникания в поры перегородки новых твердых частиц. Сопротивление слоя осадка с увеличением его количества изменяется от нуля в начале фильтрования до максимального значения в конце процесса. [c.25]

    Сопротивление фильтровальной перегородки можно выразить через сопротивление фиктивного слоя осадка эквивалентной толщины /loe. экв, приняв во внимание, что при образовании такого слоя через фильтр должен пройти эквивалентный объем фильтрата VaiiB в течение эквивалентного времени фильтрования Тэкв-Величина Лос.экв может быть найдена как отношение сопротивления фильтровальной перегородки к удельному объемному сопротивлению осадка  [c.31]

    В некоторых случаях, например при систематических иопыта-ниях в лаборатории образцов суопензии в неизменных условиях, целесообразно относить удельное сопротивление осадка и сопротивление фильтровальной перегородки не к фильтрату с вязкостью, равной единице, а к фильтрату с неизменной вязкостью при определенной температуре. В таких случаях в уравнениях фильтрования вместо Го, Гм и / ф.ц следует попользовать  [c.32]

    Под действием давления форма частиц или их агрегатов изменяется таким образом, что пористость осадка е (отнощение объема пор к объему осадка) уменьщается, а его сопротивление потоку жидкости возрастает. При этом уменьщение пористости осадка и увеличение его удельного сопротивления будет происходить в направлении от границы с суспензией к границе с фильтровальной перегородкой, так как величина р возрастает именно-в этом направлении. Закономерности изменения статического давления жидкости, а также пористости и удельного сопротивления осадка в различных его слоях можно установить экспериментально (с. 58). Здесь следует только упомянуть, что градиент статического дазления жидкости увеличивается в направлении ог границы осадка с суспензией к границе его с фильтровальной перегородкой. Вследствие этого градиент величины р также возрастает в том же направлении. [c.35]

    В процессе фильтрования при постоянной разности давлений ДР=Р1 в момент времени т" толщина фильтровальной перегородки уменьшится до Д ос, а величина ДРос возрастет до Р1—Рд. , что объясняется увеличением толщины и общего сопротивления осадка. Соответственно ДРфп уменьшится до Р" , а величина р на границе фильтровальной перегородки с осадком возрастет до р" = Р,—Р" . Так как величина р на свободной стороне фильтровальной перегородки во время рассматриваемого процесса не изменяется и составляет р =р" = = Р ,то большему значению р на границе между фильтровальной перегородкой и осадком будет соответствовать меньшая пористость и большее общее сопротивление. Таким образом, можно сделать вывод, что в процессе фильтрования с образованием осадка при постоянной разности давлений сопротивление фильтровальной перегородки увеличивается при уменьшении в ней перепада статического давления жидкости. К подобному же выводу можно прийти и в случае различной сжимаемости осадка и фильтровальной перегородки. [c.36]

    Произведение ГоХо представляет собой отношение общего сопротивления осадка, находящегося на перегородке, к объему фильтрата. Величина этого произведения зависит от разности давлений и в значительной степени от концентрации суспензии, вследствие чего оно отличается неопределенностью. Использование ГоХо относится к области получения экспериментальных данных для расчета фильтров без определения удельного сопротивления осадка. Применение этого произведения может быть допустимым только при решении частных практических вопросов. [c.39]

    Введем дополнительные обозначения Ь — длина, м Гф, ц — удельное сопротивление фильтровальной перегородки, Н-с-м АРобщ — общая разность давлений для осадка и фильтровальной перегородки, Па радиус, м. При этом индексы означают  [c.47]

    Динамический фильтр. Этот фильтр состоит из вращающихся и неподвижных дисков, попеременно расположенных так, что между ними имеются узкие каналы [4, с. 154]. Суапензия под давлением, создаваемым насосом,. протекает по каналам, в результате чего внутрь дисков проникает фильтрат, а суспензия постепенно сгущается. Как и в предыдущем фильтре, в данном случае основная часть образующегося осадка непрерывно перемещается, а на поверхности дисков сохраняется тонкий слой осадка. Фильтрат удаляется из вращающихся и неподвижных дисков соответственно через полый вал и коллекторный трубопровод. Производительность фильтра зависит от скорости вращения, давления и расстояния между вращающимися и неподвижными дисками. Получаемая на фильтре сгущенная суспензия нередко обладает вязкопластичными или тиксотропными свойствами. Сопротивление при фильтровании в основном является суммой сопротивлений фильтровальной перегородки и находящегося на ней упомянутого выше тонкого слоя осадка. В предположении, что перегородка с проникшими в нее частицами имеет такой же показатель сжимаемости, как и осадок, приведено соотношение где Wi — скорость фильтрования при АР=1. Сравнительные опыты показывают уменьшение влажности осадка и значительное увеличение удельной производительности по сухому осадку для динамического фильтра по отношению к фильтрпрессу. [c.54]

    На основании степенных реологических уравнений для потока неньютоновской жидкости, а также уравнения, устанавливающего связь между разностью давлений и скоростью фильтрования, применительно к несжихмаемому осадку получена относительно простая зависимость между продолжительностью процесса и объемом фильтрата, в которую включены значения удельного сопротивления осадка, сопротивление перегородки, а также параметры реологического уравнения [49]. Дана связь между удельным сопротивлением осадка и перегородки для ньютоновских и неньютоновских жидкостей. [c.57]

    Из рис. 11-2 видно, что при разделении суспензии на обычном фильтре локальное сжимающее усилие р, определяемое равенством 11,46, возрастает в направлении от границы сжимаемого осадка с суспензией к границе его с фильтровальной перегородкой (кривые 3, 4). В том же направлении уменьшается локальная пористость и увеличивается локальное удельное сопротивление осадка. Представим сжимаемый осадок в виде тонких слоев, параллельных поверхности плоской перегородки и имеющих толщину Акос- Обозначим локальные величины [c.58]


Смотреть страницы где упоминается термин Сопротивление осадка и перегородки: [c.321]    [c.85]    [c.122]    [c.132]    [c.7]    [c.22]    [c.25]    [c.27]    [c.37]    [c.44]   
Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.342 ]




ПОИСК







© 2024 chem21.info Реклама на сайте