Фильтры динамические

Исходные данные для расчета следующие производительность по исходной суспензии = 267 т/ч начальная массовая концентрация твердой фазы = 2,6 % конечная концентрация Xf = 16 % плотность твердой фазы = 1350 кг/м плотность жидкой фазы = 1000 кг/м динамическая вязкость жидкости ц. = 1,08 10" Па-с перепад давления на фильтре Ар = = 7-10 Па влажность осадка W = 56 % удельное сопротивление осадка = 32-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. = 14-10 1/м вспомогательное время, затрачиваемое на сброс осадка, t = 45 с толщина осадка /г с = 16 мм. [c.101]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования Рф = 50 м предельный перепад давления при фильтровании Ард = 2-10 Па высота слоя осадка кос = 12 мм съем осадка смывом струей жидкости коэффициент удельного сопротивления осадка согласно (4.13) = 1,13-109 (Др) . сопротивление фильтрующей перегородки Гф, = 12-10 1/м влажность осадка после фильтрования = 35 % динамическая вязкость фильтрата [1= 1,36-10- Па-с массовая концентрация суспензии х,п = 4 % , плотность жидкой фазы = 1250 кг/м , плотность твердой фазы = 2430 кг/м расход промывной жидкости Упр. ж = 1,5-10 М /КГ вязкость промывной жидкости 1пр = = 1,02-10- Па-с время сушки осадка = 80 с, вспомогательное время Тд = 1860 с. [c.105]

Большой интерес для очистки сточных вод, растворенные вещества которых могут легко переходить в коллоидную форму, представляют динамические мембраны. К этому типу сточных вод относятся, в частности, промывные воды гальванических производств. Эти воды отличаются высокой токсичностью и перед сбрасыванием в водоемы подвергаются глубокой очистке. В настоящее время наиболее распространены химические методы очистки, характеризующиеся высокой стоимостью и большим расходом химических реагентов. Так, очистка хромсодержащих сточных вод включает стадии восстановления шестивалентного хро ма до трехвалентного сульфатом натрия или серной кислотой, нейтрализации полученного раствора едким натром илп гидратом окиси кальция, отделения полученного осадка Сг(ОН)з в отстойниках. Причем на 1 кг СгОз расходуется около 5 кг кислот и щелочей. Указанные методы имеют и ряд других недостатков. Так, осадок, полученный в отстойниках, содержит много влаги и подвергается обезвоживанию на вакуум-фильтрах. Высушенный осадок, как правило, не перерабатывается и вывозится на захоронение. [c.317]

Для разделения суспензии целесообразно испытать модельные фильтры, работающие под давлением, например, дисковые, патронные, а также опробовать метод непрерывного разрушения структуры осадка и удаления его из фильтра (динамические фильтры). [c.87]

Для Н-катионирования сточных вод, очищенных от органических веществ активным углем, применяют сильнокислотный катионит. Вполне удовлетворительные результаты дает применение смолы КУ-2. Скорость фильтрования воды через этот катионит допускается 20 м /м -ч. При загрузке фильтров катионитом мелких фракций (средний диаметр зерен воздушно-сухой смолы — 0,27—0,3 мм) скорость фильтрования приходится снижать до 12 м /м -ч либо применять напорные фильтры. Динамическая емкость катионита КУ-2 до проскока катионов жесткости в фильтрат в этих условиях составляет около 2,4 мг-экв/л или 1,2— [c.154]

Термическая стабильность в динамических условиях по ГОСТ 17751—79 перепад давления на фильтре, кПа отложения на трубке подогревателя, баллы [c.18]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования == 80 м , толщина набираемого осадка равна половине толщины плиты = 22,5 мм, максимально допустимый перепад давления на фильтре Дрд = 4-10 Па среднее удельное сопротивление осадка при максимально допустимом перепаде давления 3 = 5-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. п = 11 - 10 1/м динамическая вязкость фильтрата (А = 2 -10 Па-с вязкость промывной жидкости (Хпр = 1- О" Па-с массовая концентрация твердой фазы в суспензии = 4,6 % [c.102]

При определении термоокислительной стабильности топлива в динамических условиях на установке ДТС в пристеночном слое при повыщенных температурах образуются пары топлива, в которые диффундирует растворенный в топливе кислород. Образуется указанная выще двухфазная система, объясняющая уменьшение осадка при повышенных температурах. Образование осадков зависит от содержания в газовой фазе кислорода (рис. 5.9) и снижается при замене воздушной среды на азотную (рис. 5.10). Динамика забивки контрольных фильтров при прокачке различных топлив в зависимости от температуры приведена на рис. 5.11 и 5.12. [c.161]

Определение термоокислительной стабильности топлив в динамических условиях (ГОСТ 17751—79). Стабильность топлива определяют на установке ДТС-1М, основными рабочими узлами которой являются подогреватель и контрольный фильтр. Сущность метода заключается в том, что испытуемое топливо в процессе однократной прокачки по системе трубопроводов установки нагревается до заданной температуры, окисляется растворенным в топливе кислородом. Образующиеся в результате окисления осадки и смолы отлагаются на омываемой топливом трубке подогревателя и на фильтре, вызывая изменение цвета трубки (оценивается в баллах) и забивку фильтра. [c.203]

Определение термоокислительной стабильности топлив в динамических условиях (ГОСТ Время забивки контрольного фильтра до предельного перепада давления, ч, не менее 4 5 ++ — — ++ [c.204]

Вывод уравнения движения дизельного топлива через фильтрующую перегородку невозможен, потому что неизвестно строение этой перегородки. Для случая движения сравнительно вязкой жидкости через небольщие по-ровые каналы с большей величиной повер,хности трения можно в качестве рабочей гипотезы принять, что течение будет иметь ламинарный характер. Сомнения в достоверности такого характера движения топлива могут возникать из-за искривления и изменения сечения поровых каналов, которые могут вызвать турбулизацию потока. При та.ком характере движения пренебрегают силами инерции, которые пропорциональны второй степени скорости, и учитывают лишь силы трения, пропорциональные первой степени скорости движения. Для ламинарного движения характерно динамическое равновесие сил давления и вязкости, которое выражается урав.нением в критериальной форме [c.22]

Методы определения термической стабильности реактивных топлив делятся на статические и динамические. Сущность статических методов заключается в окислении образца топлива в изолированном объеме с последующим определением количества образовавшегося осадка. Дополнительно определяют содержание потенциальных и фактических смол, изменение кислотности и оптической плотности топлива, изменение массы металлической пластинки — катализатора и др. В динамических методах нагретое топливо прокачивают через фильтр и определяют время до забивки фильтра осадками (по перепаду давления на фильтре) или степень засорения фильтра за определенную длительность испытания. [c.94]

Отсюда видно, что свертка предполагает вьшолнение операций над прошедшими величинами входа Л (х), поэтому существенной составляющей комплекса устройств, предназначенных для автоматизированного определения динамических характеристик объектов, является линия задержки управляемого фильтра [11. Текущие и прошедшие значения входной величины накапливаются в разделенной на участки линии задержки. С каждого участка снимаются сигналы, задержанные на определенную величину, и умножаются на соответствующие ординаты весовой функции К=К п ), которые подбираются оператором на пульте управления и затем суммируются для получения выхода Д ( с) [c.325]

Сопоставляя результаты опытов по статической и динамической адсорбции, необходимо отметить, что если для завершения адсорбционных процессов из нефти скв. 20 на адсорбенте в статических условиях достаточно 48 ч, то в динамических условиях потребовалось более 380 ч. Очевидно, в динамических условиях в начале адсорбировались асфальтены различных фракций. Поступление свежих порций нефти сопровождалось замещением менее активных адсорбированных фракций асфальтенов более активными из фильтрующейся нефти. [c.60]

В СССР для оценки термической стабильности реактивных топлив в динамических условиях разработаны методики с небольшим количеством топлива [71, 72]. Так, для испытания на приборе ТСД-70 [71] требуется 2,26 л топлива. Прибор отличается от существующих тем, что топливо не прокачивается насосом, а подается с помощью сжатого воздуха, что устраняет возможность образования отложений в контактных точках трущихся деталей насосов. Кроме того, в приборе контрольный фильтр закрепляется и включается в работу, а также отключается с помощью внешних органов управления на ходу , т. е. после установления заданного температурного режима испытания. Все наиболее важные параметры (температура, давление, расход топлива, перепад давления на контрольном фильтре) регистрирует один прибор — потенциометр типа ЭПР. Таким образом, всю информацию о процессе испытания получают на одной диаграмме. [c.104]

Здесь Ар — общая разность давлений на фильтре, н/ж ц — динамический коэффициент вязкости, н сек/м -, г — удельное сопротивление осадка на 1 кг содержащегося в нем твердого вещества, м/кг-, = G, yy.lV— количество сухого твердого вещества, отлагающегося на фильтре при прохождении через фильтрующую поверхность I фильтрата, кг/м . [c.503]

Расширение производства горизонтальных фильтрующих центрифуг со шнековой выгрузкой осадка (ФГШ) объясняется их высокой эксплуатационной надежностью по сравнению с вертикальными машинами (редуктор вынесен из рабочей зоны и облегчен доступ к основным узлам центрифуги). Горизонтальные центрифуги более перспективны, чем вертикальные, несмотря на то, что они занимают большую площадь и имеют худшие динамические характеристики (центр тяжести ротора находится за опорами). [c.204]

По стандартному методу ГОСТ 17751—72 термическую стабильность в динамических условиях определяют на лабораторной установке ДТС-1 (рис. 36). Непрерывно в течение 5 ч испытуемое топливо прокачивают насосом 9 через подогреватель 13, где оно нагревается до заданной температуры при этом на алюминиевой нагревательной трубке образуются отложения. Затем топливо проходит через контрольный фильтр 14 (12—16 мкм), где нагревается до другой заданной температуры. Осадки, отлагающиеся на фильтре, вызывают его забивку, характеризуемую перепадом давления (измеряется дифференциальным манометром 17). Пройдя через камеру с металлическими пластинками 15. топливо поступает в холодильник 16 и сливается в бак. Условия испытания следующие [c.101]

При испытании в динамических условиях количество смолистых отложений на фильтре в присутствии деактиватора металла снижается вдвое, отложения на поверхности нагревательного змеевика отсутствуют [36]. В других условиях (окисление в бомбах при 200 °С) [c.133]

Гидрогенизационные процессы предназначены прежде всего для получения термостабильных топлив. Действительно, реактивные топлива, получаемые гидроочисткой, глубоким гидрированием и гидрокрекингом, обладают хорошей термической стабильностью, оцениваемой в статических условиях по ГОСТ 11802—66. При определении термической стабильности топлив в динамических условиях топливо, полученное гидрокрекингом вакуумного газойля западносибирских нефтей, с пределами выкипания 165—250° С и содержанием основного азота 0,0001%, имеет неудовлетворительную термическую стабильность— уже через 1 ч 20 мин фильтр установки ДТС-1 полностью забивается [1]. Однако резкое ухудшение термической стабильности топлива, оцениваемой в динамических условиях, обусловлено не только наличием азотистых оснований. Топлива РТ, Т-6, Т-8, получаемые различными гидрогенизационными процессами, обладают хорошей термической стабильностью, определяемой на установке ДТС-1 непосредственно на нефтеперерабатывающем заводе. Но в ряде случаев после их транспортирования, а иногда сразу после налива в железнодорожные цистерны термическая стабильность топлив существенно ухудшается. При транспортировании пря- [c.25]

Такой характер изменения термической стабильности топлива после его транспортирования, перекачек и отстоя свидетельствует о том, что ухудшение термической стабильности топлива, определяемой в динамических условиях, обусловлено прежде всего наличием в нем большего или меньшего количества механических примесей. Необходимо подчеркнуть, что неоднократная фильтрация топлива через бумажный фильтр практически не отражалась на его термической стабильности, хотя в отдельных случаях после первой фильтрации на фильтре были обнаружены частицы механических примесей. [c.27]

При оценке образцов этих топлив по комплексу методов квалификационных испытаний в динамических условиях на установке ДТС-1 термическая стабильность их по сравнению с товарным топливом ТС-1 ухудшается. На фильтрах образуются отложения черного цвета, а на поверхности контрольной трубки они приобретают цвет, оцениваемый в 2,5 и 3,0 балла соответственно, что выше допустимой нормы по этому показателю (не более 2,0). [c.64]

На пилотной установке вода со скоростью 10 м/ч поступала иа Н-катиоиитовый фильтр, загруженный смолой КУ-2. Фильтр выводили на регенерацию после повышения концентрации катионов кальция в фильтрате до 0,3—0,5 мг-экв/л. Поэтому в ионообменной смоле повышалось содержание ионов Са + и в 1,5—1 8 раза возрастала продолжительность работы Н-катионитового фильтра. Динамическая обменная емкость катионита составляла 2,4—3,2 мг-экв/г или 1200—1500 мг-экв/л набухшей смолы. Меньшие значения обменной емкости (1200 мг-экв/л) получены при эксплу-атанни промышленных фильтров, поскольку равномерность упаковки зерен катионита в слое, распределение потока воды и полнота регенерации смолы были ниже, чем на пилотной установке. [c.80]

Фундаменты под многоступенчатые компрессоры — это сложные строительные сооружения, воспринимающие значительные статические и динамические нагрузки, поглощающие колебания от работы компрессора. На них размещается многочисленное и разнообразное оборудование акустические гасители вибрации, межступенчатые холодильники-маслоохладители, промежуточные сосуды, масланые сборники, фильтры, насосы и т. п. [c.239]

Термоокислительная стабильность. Методы определения термоокислительной стабильности реактивных топлив делятся на статические и динамические. Сущность статических методов заключается в окислении образца топлива в изолированном объеме с последующим определением массы образовавшегося осадка, содержания растворимых и нерастворимых смол. В динамических методах в потоке топлива оценивают его склонность при нагревании к образованию смолистых соединений в виде второй фазы, забивающей фильтры и образующей отложения на нагретой поверхности. Динамические методы по сравнению со статическими в большей степени воспроизводят условия пребьтания топлива в топливной системе самолетов. [c.133]

Производительность листового фильтра ЛГ44У для цикла, включающего промывку и просушку осадка, рассчитываем на основании следующих исходных данных, полученных в результате лабораторных исследований среднее удельное сопротивление осадка при Др = 4-10 Па - = 182-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф,,, = 42 -10 1/м динамическая вязкость фильтрата х = 2,9-10 Па-с массовая концентрация твердой фазы = 7 % плотность фильтрата Рф = 1349 кг/м плотность твердой фазы р, ,=3915 кг/м расход промывной жидкости на 1 кг влажного осадка Уцр. ж = 1,0 Ю - м /кг динамическая вязкость промывной жидкости 1-1UJ, 1 10 Па-с влажность отфильтрованного осадка U7 = 39 % время просушки осадка — = 60 с минимальная высота слоя осадка, соответствующая условиям удовлетворительного его съема, /где шш = Ю мм. [c.98]

Мсходные данные для расчета следующие перепад давления при фильтровании и промывке А/ 64-10 высота слоя осадка 9 мм, влажность отфил11трованного осадка W 72 % удельное сопротивление осадка / 27-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф, - 42.10 1/м плотность твердой фазы р.,- 2540 кг/м" плотность жидкой фазы = 1080 кг/м динамическая вязкость фильтрата i - 1,05 < 10 Па-с массовая концентрация твердой фазы х, 10,6 % [c.116]

Па толщина осадка по вмутреннему радиусу Лц,. — 8 мм удельное сопротивление осадка = 61-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. =47-10 1/м содержание влаги в отфильтрованном осадке = 62 % динамическая вязкость жидкой фазы [X = 0,94-10- Па-с плотность жидкой фазы р. = = 1020 кг/м плотность твердой фазы = 2400 кг/м массовая концентрация твердой фазы А, 1 = 10 % минимальное время сушки Тс = 60 с. [c.120]

Термоокислительная стабильность реактивных топлив определяется их стойкостью к окислению в заданном эксплуатационном диапазоне температур. Лабораторные методы оценки термоокислительной стабильности реактивных топлив разделяются на методы оценки в статических (ГОСТ 9144—59 и ГОСТ 11802—66) и в динамических условиях (ГОСТ 17751—79). В первых предусматривается нагрев топлива в бомбах в контакте с надтопливным воздухо.м, во вторых — при движении топлива через нагреваемые трубку и контрольный фильтр. [c.156]

В табл. 3 и 4 представлены значения удельных сопротивлений фильтрующих материалов (при размерности перепада давления в мм вод. ст., скорости фильтрации в см1час, динамической вязкости в сантипуазах, линей-ных размеров в см). Здесь приводятся численные значения удельных сопротивлений войлоков в несжатом совтоя-нии, которые обозначены через Го. Для войлоков в сжатом состоянии, как они чаще работают, относительное [c.25]

Динамический фильтр. Этот фильтр состоит из вращающихся и неподвижных дисков, попеременно расположенных так, что между ними имеются узкие каналы [4, с. 154]. Суапензия под давлением, создаваемым насосом,. протекает по каналам, в результате чего внутрь дисков проникает фильтрат, а суспензия постепенно сгущается. Как и в предыдущем фильтре, в данном случае основная часть образующегося осадка непрерывно перемещается, а на поверхности дисков сохраняется тонкий слой осадка. Фильтрат удаляется из вращающихся и неподвижных дисков соответственно через полый вал и коллекторный трубопровод. Производительность фильтра зависит от скорости вращения, давления и расстояния между вращающимися и неподвижными дисками. Получаемая на фильтре сгущенная суспензия нередко обладает вязкопластичными или тиксотропными свойствами. Сопротивление при фильтровании в основном является суммой сопротивлений фильтровальной перегородки и находящегося на ней упомянутого выше тонкого слоя осадка. В предположении, что перегородка с проникшими в нее частицами имеет такой же показатель сжимаемости, как и осадок, приведено соотношение где Wi — скорость фильтрования при АР=1. Сравнительные опыты показывают уменьшение влажности осадка и значительное увеличение удельной производительности по сухому осадку для динамического фильтра по отношению к фильтрпрессу. [c.54]

Очистка и регенерация фильтрующих материалов и элементов весьма трудоемка и является проблематичной в технологии. Из физических методов наиболее эффективны динамические. Введение колебаний в дисперсную систему приводит к образованию сложных нестационарных локальных напряжений и потоков жидкости, способствующих дезагрегации, отрыву частиц и выносу их в объем жидкости. В зависимости от физико-химических свойств системы и ее конструктивных факторов должны существовать оптимальные амплитудно-час-тотные характеристики воздействия. При прочих равных условиях предпочтение следует отдать режимам, создающим кавитацию, турбулентность и особенно импульсным методам. Ряд устройств с использованием указанных принципов был разработан в НИИхиммаше совместно с МИХМом. [c.127]

Статическнй метод осадок в 100 мл, мг эффективность, % цвет по ЫРА, балл Динамический метод перепад давления на фильтре за 130 мин, кПа [c.261]

Промежуточный эмульсионный слой, расположенный выше грани цы раздела фаз, существует в любом отстойнике и выполняет важны технологические функции. Через этот слой проходит вся отстаиваю щаяся вода он способствует процессу коалесценции на границе раз дела фаз в самом слое может идти межкапельная коалесценция, на нем может фильтроваться мелкодисперсная составляющая эмульсии, когда сырье вводят через этот слой. В отстойном аппарате промежуточный слой является, пожалуй, наиболее сложным звеном. Он существует только в условиях динамического равновесия совокупности процессов, способствующих его образованию и разрушению, обладает пространственно-неоднородной структурой, обусловленной различной концентрацией, вязкостью и дисперсным составом образующих его частиц. В настоящее время нет адекватных моделей для описания поведения подобных гидродинамических систем, хотя и имеется большое количество исследований, посвященных различным их частным случаям [53]. J [c.32]

Выше уже отмечалось, что в динамических условиях, т. е. при течении топлива по трубам или просто при интенсивном взбал- гывании и перемешивании, дестиллатные дизельные топлива сохраняют свою подвижность при температурах на 20 и более градусов ниже температуры их застывания по стандартному лабораторному методу. Это означает, что в работающей машине, где топливные фильтры тонкой очистки имеют температуру выше температуры помутнения топлива, нет опасности прекращения подачи, если топливо не обводнено. Таким образом, основные трудности при зимней эксплуатации возникают не в процессе использования топлива в машине, а при его транспорте, перекачке и выдаче. Поэтому в условиях холодной зимы топливные хозяйства всегда должны иметь возможность подогреть топливо. Технические мероприятия и способы подогрева ничем существенным не отличаются от тех, которые используются для разогревания смазочных масел (паровые змеевики стационарные или переносные). Но есть одно обстоятельство, которое никогда нельзя забывать при подогреве застывшего дизельного гоплива,— это низкая по сравнению с маслами температура испарения и температура вспьпики. По противопожарным соображениям температура подогрева топлива должна быть на 30° ниже температуры его вспышки, и за этим необходимо тщательно следить. Для тяжелых остаточных топлив типа ДТ-2 (М4) и ДТ-3 (М5) разница между температурой подогрева в открытых (без давления) емкостях и температурой вспышки должна быть около 10°. В емкостях закрытых (под давлением), трубах, змеевиках и т. п. топливо можно подогревать значительно выше температуры его вспышки. [c.172]

За последние годы накоплен большой фактический материал по термической стабильности топлив ТС-1 и Т-1, получаемых прямой перегонкой. Известно, что топливо Т-1 из бакинских нефтей обладает низкой термической стабильностью при определении ее не только в статических, но и в динамических условиях на установке ДТС-1 по ГОСТ 17751—72. Через 3—4 ч работы установки при 150—180° С фильтрующий элемент- полностью забивается осадком, образовавшимся в результате окисления топлива (перепад давления на фильтре достигает максимально допустимой величины — 0,85 кгс1см ). Топлива ТС-1, получаемые из разных нефтей, могут различаться термической стабильностью, определяемой в динамических условиях (из большинства нефтей получают топливо ТС-1 с хорошей термической стабильностью). Значительно меньше исследована термическая стабильность топлив, вырабатываемых гидрогенизационными процессами, несмотря на то, что ГОСТ 16564—71 на топливо РТ предусматривает оценку его термической стабильности не только в статических, но и в динамических условиях. [c.25]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология