Давление перепад в насадках

При некоторых постоянных нагрузках колонны, при которых начинается заполнение насадки эмульгированной жидкостью, может не происходить полного затопления колонны. Эмульгированная жидкость заполняет свободный объем насадки лишь до какой-то постоянной высоты. Перепад давления через насадку при этом, достигнув определенной величины, также становится постоянным. Режим стабилизируется и количества поступающей и выходящей из насадки жидкости одинаковы. Увеличение скорости газа (пара) приводит к росту эмульгированного слоя жидкости и при сохранении подачи газа (пара) режим вновь стабилизируется. [c.386]

Поскольку установление гидродинамического режима определяется перепадом давления через насадку или удерживающей способностью насадки, а нагрузка колонн — скоростью сплошной фазы, то значение каждой из этих величин может характеризовать однозначно точку инверсии. [c.390]

Количественные гидродинамические характеристики насадочных колонн ниже точки инверсии. К важнейшим параметрам гидродинамической структуры потоков в насадке ниже точки инверсии относятся перепад давления в насадке, отношение скорости газа (пара) к скорости в инверсионной точке, длительность пребывания потоков в аппарате, доля эффективно используемого объема системы, степень продольного перемешивания в колонне, характер и интенсивность обменных процессов в жидкой, газообразной (паровой) фазах и т. п. [c.394]

Перепад давлений на насадке, Па 440 385 700 310 140 -150 40 60 50 [c.109]

При известном расчетном расходе рабочей жидкости Qp, перепаде давления в насадке Лрр и коэффициенте скорости рабо- [c.62]

При вычислении средних значений параметров V. р ип для газов учитываются температура, давление и перепад давлений в насадке. [c.84]

Сказанное выше свидетельствует об актуальности разграничения влияния на свойства и структуру полимеров, с одной стороны, непосредственного действия давления, с другой, ориентационного эффекта, который определяется высокими напряжениями, для реализации которых необходимы большие перепады давлений в насадках. [c.209]

Ар — перепад давления в насадке, Па — скорость пара, м/с Рп — плотность пара, кг/м — кинематическая вязкость пара, м7с. [c.117]

Взаимодействие жидкой и паровой фаз, движущихся противотоком, происходит на смоченной поверхности насадки. Растеканию жидкости по поверхности насадки благоприятствует динамическое воздействие на жидкость парового потока, интенсивность которого пропорциональна перепаду давления в насадке. Однако в колоннах, работающих под вакуумом, роль этого фактора относительно мала в связи со стремлением к возможно меньшему падению давления в аппаратуре. В связи с этим очень важную роль играет равномерное распределение жидкости распределительным устройством и ее растекание по насадке за счет сил поверхностного натяжения. Как известно, условия растекания жидкости по твердой поверхности определяются значением краевого угла смачивания. Эффективная работа насадки возможна лишь при условии ее хорошего смачивания. Это требование обычно выполняется, поскольку материалы, используемые для изготовления насадок, обычно хорошо смачиваются перерабатываемыми жидкостями. [c.129]

С целью повышения надежности и точности определения нагрузок захлебывания применена методика, основанная на измерении удерживающей способности колонны (УС) и зависимости ее от нагрузки. Измерения УС проводились методом отсечения подачи [1] и контролировались по перепаду давлений в насадке. Опыты показали, что ввиду малости скоростных напоров перепад давлений в колонне определяется уменьшением среднего удельного веса [c.321]

Дрв — перепад давления в насадке при режиме эмульгирования, причем [c.595]

Фиг. 7. Количество пара, образующегося при дросселировании в зависимости от перепада давления для насадков диаметром 1,834 мм различной длины

Перепад давления в насадке составляет около 40—50 кГ/м . [c.357]

Результаты проведенного исследования представлены на рис. 4—130 и 4—131. На рис. 4—130 представлено изменение разделяющей способности на высоте колонны, характеризуемое числом тарелок п с изменением высоты насадки Н при различных гидродинамических режимах. При перепаде давления высоты насадки, [c.540]

Гидродинамические характеристики точек инверсии для различных фазовых систем. Точка инверсии является наиболее характерной для описания гидродинамики насадочных колонн. При достижении точек инверсии массообмен резко возрастает, что значительно интенсифицирует процессы массопередачи. Поскольку установление гидродинамического режима определяется перепадом давления через насадку или удерживающей способностью насадки, а нагрузка колонн — скоростью сплошной фазы, то значение каждой из этих величин может характеризовать однозначно точку инверсии. [c.294]

Количественные гидродинамические характеристики насадочных колонн ниже точки инверсии. К важнейшим параметрам гидродинамической структуры потоков в насадке ниже точки инверсии относятся перепад давления в насадке, отношение скорости газа (пара) к скорости в инверсионной точке, длительность пребывания потоков в аппарате, доля эффективно используемого объема системы, степень про- [c.297]

Поскольку энергия, требуемая для продувки газа, составляет значительные производственные затраты, важно иметь данные по перепаду давлений в насадках. Такие данные опубликованы для керамических колец, седел Берля и других насадочных мате- [c.614]

Поскольку перепад давлений в насадке из сетки мал, можно использовать высокоскоростной поток газа. Примем 0= 10 700 кг/(ч-м ), что несколько меньше того значения, когда становится существенным его увлечение. Полное поперечное сечение скруббера в этом случае составляет 4 870 000/10 700 = = 45,5 м . [c.635]

Рис. 7. Влияние давления в головке колов ки на перепад давления в насадке.

Уравнения (XV,3), (XV,15) и (XV,24) решаются методом численного интегрирования. Следовательно, чтобы удовлетворить заданному перепаду давления на насадке Ар, расчет скоростей газа и твердых частиц ведется методом проб и ошибок. Типичные результаты такого расчета представлены на рис. ХУ-6 в виде [c.584]

Аппарат ректификации нефти АРН-2 включает стальную ректификационную колонну (диаметром 50 мм и высотой 1016 мм), заполненную насадкой в виде пружинок из нихромовой проволоки и двумя съемными кубами на загрузку 1,9 и 3,0 дм . Для измерения температур имеется пять термопар (в кубе, конденсаторе паров и три по высоте колонны), показания которых регистрируется потенциометром. Аппарат укомплектован вакуумным насосом, обеспечивающим остаточное давление до 3 мм рт.ст., и ртутными вакуумметрами, служащими для замера остаточного давления паров. Конденсатор-холодильник снабжен краном для регулировки количества отбираемых с верха колонны фракций в приемники, между верхом колонны и кубом через ловушку подключен дифференциальный манометр для фиксации перепада давления на насадке. В процессе перегонки фиксируются количество отбираемой фракции дистиллята в процентах масс, и температура начала и конца отбора. [c.17]

Перепад давления в вакуумных колоннах должен быть не больше половины избыточного давления в секции питания. Для вакуумной перегонки без водяного пара ( сухой перего 1ки ) общий перепад давления в колонне должен составлять 6,7—16 гПа, и поэтому в колоннах для глубоковакуумной перегонки мазута следует применять специальные контактные устройства (чаще используют насадку). [c.192]

Такие продукты перегоняются в специальных высоковакуумных колонках с низким перепадом давления. Вакуумная колонка типа Hyi (рис. 2), построенная по проекту Фенске [7], представляет собой видоизмененную колонку открытого типа. Насадка состоит из пластинок нержавеющей стали, попеременно сплошных и перфорированных, удерживаемых в определенном положении при помощи прута из нержавею- [c.498]

X 6,35 мм приведена в табл. 14 [61 ]. Меньшая величина ВЭТТ для насадки из бронзы является, повидимому, результатом лучшей смачиваемости бронзы по сравнению с насадкой из монель-металла. Дальнейшее исследование влияния числа меш, размера проволоки и размера элемента насадки на эффективность насадки Мак-Магона привело к лучшим параметрам для этой насадки. Насадка Мак-Магона, изготовленная из квадратов размером сетки 9,52 мм и 12,7 из нержавеющей стали 80x60 меш, имела большую величину ВЭТТ, но меньшую величину перепада давления, чем насадка из квадратов сетки размером 6,35 мм [62]. [c.177]

Для того чтобы выполнить эту операцию в лаборатории, желательно объединить различные устройства, хотя бы так, как, например, это сделано в устройстве, показанном на рис. 9, чтобы значительно уменьшить число точек, требующих контроля. При расположении прибора, схематически показанного на рис. 12, подлежат регулированию восемь точек флегмовое число для каждой колонки (две точки) скорость выкипания в кубе каждой колонки (две точки) уровень жидкости в 4 и 8 (две точки) скорость подачи растворителя 2 (одна точка) скорость подачи питания (одна точка). При расположении колонки 4 несколько выше, чем 8, можно применять систему перетока самотеком из куба 5 колонки 4, так же как для колонки 8. Флегмовое число можно регулировать автоматически, пользуясь головкой с качающейся воронкой. Подогрев 4 и 8 требует небольшой подгонки в результате проведения некоторых предварительных опытов после того, как будут приобретены некоторые навыки работы на таком приборе. Скорость выкипания может регулироваться, если желают, автоматически с помощью манометра, измеряющего перепад давления в насадке колонки, так как перепад давления увеличивается с увеличением скорости разгонки. Таким образом, остаются две определяющие точки контроля скорости подачи питания и растворителя. Они могут регулироваться от руки или автоматически с помощью регулирования потоков в зависимости от имеющегося в лаборатории оборудования. В любом случае важно иметь приборы, указывающие на скорость этих пото1 ов в колонку 4. Вполне пригодны такие приборы, как ротаметры, диафрагмы или капиллярные устройства. [c.296]

Для подачи воздуха в скруббер служит вентилятор высокого давлеиия с максимальной лроизводителтостью 4000 м /ч и напором около 600 мм. вод. ст. Замер количества воздуха, поступающего в скруббер, производится с помощью нормальной диафрагмы [1], соединенной с дифманометром. Для замера количества орошающей жидкости иогюльзован индикатор расхода ротаметричаокого типа РС-7, отградуированный по воде. Перепады давления в насадке измерялись микроманометром ММ-250, позволяющим производить отсчет с точностью до 0,01 мм вод. ст. [c.42]

Такая попытка сделана, в частности, Брауэром [185]. При введении эмпирических поправок к fg в форме коэффициента, зависящего от гМ, этот автор получил уравнение для коэффициентов сопротивления, совпадающее с уравнением (11.110) с точностью до 25%. Поправки Брауэра являются все же эмпирическими, и, например, данные Жаворонкова по железным кольцам 50X50X0,5 мм уравнению [185] не соответствуют. В то же время в зависимость (П. 119) удовлетворительно укладывается большинство опубликованных экспериментальных данных , как это хорошо видно из рис. П. 30. Уравнение (П. 119) поэтому и рекомендуется нами для расчета перепада давления в насадке из керамических колец. Данные по перепаду давления в слое колец Поля — модификации колец Рашига (металлических) опубликованы в работе [186]. [c.99]

Перепад давления. Перепадом давления называется разница в давлении паров в перегонном кубе и головке колонки. Лерепад зависит от размера колонки, насадки и скорости нерегонки и определяет наиболее низкое давление, которое может установиться в кубе. [c.60]

Пневмометрические насадки дают значительное усиление показаний по сравнению с пневмометри-ческой трубкой (рис. 217) и сохраняют постоянство та-рировочного коэффициента при значительных изменениях условий их работы. При этом перепад давления в насадке можно подсчитать по следующей упрощенной формуле [c.356]

Для снижения давления в змеевике трубчатой печи применяют несколько потоков сырья в печи, часть змеевика печи на участке испарения делают большего диаметра, уменьшают перепад высоты ввода мазута в колонну и выхода его из печи, трансферный трубопровод делают специальной конструкции, в вакуумной колонне применяют тарелки с низким гидравлическим сопротивлением или насадку, используют вакуумсоздаюшие системы, обеспечивающие умеренный и достаточно глубокий вакуум. [c.177]

Наиболее полно перечисленным требованиям удовлетворяют насадки, поэтому они все чаще применяются вместо тарелок в качестве контактного устройства вакуумных колонн для перегонки мазута. На рис. П1-27 показаны характеристики различных тарелок и насадок в виде зависимости между комплексами AP/N и B3TT// s (где АР — перепад давления, гПа ВЭТТ — высота, эквивалентная теоретической тарелке, м Fs — фактор нагрузки, равный Fs = wypa, W — м/с Рп — кг/м ). Очевидно, чем меньше эти комплексы, тем более эффективно контактное устройство. [c.181]

Омределеиие истинного времени удерживания и удерживаемого объема с учетом перепада давления в колонке. Поскольку газ в колонке фильтруется через узкие зазоры между зернами адсорбента или носителя (в колонках с насадкой из этих зерен) или через тонкий длинный капилляр (н капиллярных колояках), то вследствие вязкого течения скорость газа от входа в колонку н [c.569]

Средний размер газового пузыря при данной скорости потока понижен, а сами нузыри более равномерно распределены по сечению слоя Продольное перемешивание газа невелико отчасти это обусловлено сопоставимостью среднего размера пузыря и номинального диаметра сетчатого элемента насадки . Флуктуации сопротивления в свободном слое определяются движением газовых пузырей. Это позволило предположить что исходя из взаимосвязи размеров пузыря и сетчатой насадки по мере укрупнения последней следует ожидать больших флуктуаций перепада давления. Предположение было подтверждено экспериментом. [c.540]

Для данной порозности слоя значение а определено, так как е = Qe/ Qe + ( ). поэтому р На входе в насадок также известноу поскольку известны значения рд и р. Далее, известны А — и А, так что могут быть рассчитаны величины РК, и для насадка (см. рис. XV- ), удовлетворяющие принятому перепаду давления р (вход) — р (выход). Данный насадок пригоден вплоть до критических значений 1 , и РУ, небольшое увеличение IV, вблизи критических условий требует значительного повышения Ар. [c.585]

Автору, очевидно, остались неизвестными многочисленные работы по гидродинамике и массообменной способности аппаратов с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем, опубликованные на протяжении последних 6—8 лет советскими и зар жными исследователями. Это, естественно, значительно сузило объем информации по рассматриваемому вопросу, изложенной в данной главе. С целью восполнения этого пробела мы приводим список наиболее важных опубликованных работ [8-22]. В последних содержится достаточно обширная информация по ряду аспектов рассматриваемого процесса режимы трехфазного псевдоожижения начало полного ожижения и его зависимость от скоростей потоков ожижающих агентов, их физических свойств, а также от размеров и эффективной плотности элементов насадки динамическая высота слоя и газосодержание перепад давления в слое пределы существования трехфазного псевдоожиженного слоя интенсивность циркуляции элементов насадки в слое величина межфазной поверхности продольное перемешивание массообменная способность аппаратов с трехфазным псевдоожиженным слоем в процессах физн- -ческой абсорбции, хемосорбции и ректификации бинарных Жидких смесей. [c.675]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология