Сталь аустенитная Х Т применение

Пределы применения фланцев приварных встык исполнений 5—12 (см. рис. 13.4, д—м) и исполнения 2 (рис. 13.5, в, г) при сварке с обечайкой или днищем из двухслойной стали устанавливаются применительно к материалу основного слоя. При сварке с обечайкой или днищем из сталей аустенитного класса пределы применения устанавливаются специальным расчетом на прочность, согласованным с головной организацией отрасли. [c.211]

Применение стойких сталей. Аустенитные стали с повышенным содержанием никеля проявляют наименьшую склонность к коррозионному растрескиванию. В хлоридных средах весьма эффективна замена хромоникелевой стали сплавами никеля, в частности инконелем. Иногда выгодно (как и в случае точечной коррозии) в растворах хлоридов вместо высоколегированных хромоникелевых сталей применять обычные углеродистые стали, не склонные к коррозионному растрескиванию в этих средах, несмотря на повышенную, но гораздо менее опасную равномерную коррозию. Почти все чистые металлы нечувствительны к коррозионному растрескиванию. Сплавы высокой чистоты, получаемые вакуумной плавкой, обнаруживают особенно высокое сопротивление этому виду коррозии. [c.453]

При этом следует иметь в виду, что прочностные свойства всех металлов и сплавов, как правило, с возрастанием температуры понижаются, а с уменьщением - повышаются. Однако у углеродистых, конструкционных и легированных сталей с понижением температуры сильно снижается и ударная вязкость, что делает невозможным применение при низких температурах этих сталей из-за их хрупкости. Ударная вязкость почти не снижается при низких температурах у высоколегированных сталей аустенитного класса и цветных металлов и сплавов. [c.35]

Воздушно-дуговая резка успешно применяется для резки хромоникелевой стали аустенитного класса однако при этом следует учитывать возможное науглероживание поверхности разреза. Технико-экономическая эффективность воздушно-дуговой резки при рациональном применении весьма высока [49]. [c.152]

Получают применение стали аустенитного класса с марганцем взамен (в различной степени) никеля, с азотом и другими элементами для аппаратуры, работающей в средах относительно пониженной агрессивности, при пониженных температурах эксплуатации. Частичная замена никеля марганцем рассматривается, при [c.357]

Применение металла шва из сталей аустенитного класса приводит к образованию соединений из разнородных сталей со всеми вытекающими отсюда последствиями. Неоднородность физикохимических свойств металла шва в принципиальной форме рассмотрена ранее. Однако технология сварки проще. [c.413]

Режимы автоматической сварки под флюсом аустенитных сталей с применением гранулированной [c.306]

Контроль сварных швов нержавеющих сталей. Для изготовления химической аппаратуры используют нержавеющие стали аустенитного и аустенитно-ферритного классов с различной структурой металла шва и основного металла. Акустические характеристики некоторых наиболее широко применяемых нержавеющих сталей были изучены лишь в последние годы [50, 104, 109, 155], что позволило расширить область применения ультразвукового метода контроля. [c.42]

На заводах отрасли в первую очередь необходимо механизировать и автоматизировать рентгенографический и гаммаграфический методы контроля качества продольных и кольцевых стыковых сварных соединений сосудов и аппаратов из сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов. При просвечивании сварных соединений с применением рентгеновской пленки различают следующие основные операции контроля [78] 1) выбор источника излучения и фотоматериалов 2) подготовка контролируемого объекта и аппаратуры к просвечиванию 3) определение режима просвечивания 4) просвечивание объекта 5) фотообработка снимков 6) расшифровка снимков с оформлением заключения [c.239]

Межкристаллитной коррозии в среде газов, содержащих серу, подвержены стали аустенитного класса с содержанием 8—20% никеля. Никель образует с серой химическое соединение (сульфид), которое в свою очередь образует с никелем легкоплавкую эвтектику никель—сульфид с температурой плавления 624° С. Поэтому следует избегать применения хромоникелевых сталей при высоких температурах в среде газов, содержащих серу. [c.70]

Области применения коррозионностойких сталей аустенитно-мартенситного класса [c.97]

Методика контроля сварных соединений из сталей аустенитного класса толщиной 20, ,, 60 мм предлагается в [323]. Она предусматривает использование продольных волн. Возможно также применение поперечных волн, если при этом удовлетворяются сформулированные далее признаки контролепригодности. Для излучения и приема продольных и головных волн используют прямые и наклонные (типа дуэт) РС-преобразователи. Верхний валик шва снимают заподлицо. Точку выхода и угол ввода преобразователей определяют на образцах подобных СО-3 и С0-2А. Последний изготовляют из аустенитной мелкозернистой стали (например, из основного металла). По сравнению с [c.600]

Важной областью применения цветной дефектоскопии является контроль сварных соединений немагнитных материалов нержавеющих сталей аустенитного класса, алюминия, латуни, титана и других, для которых неприменим магнитный метод контроля. [c.593]

Выпускаемые по спецификации SA-312 бесшовные и сварные трубы из сталей аустенитного класса предназначены для общего применения при высоких температурах и коррозионных средах. По спецификации SA-249 (сортамент) выпускают сварные трубы из сталей аустенитного класса для бойлеров, пароперегревателей, теплообменников и конденсаторов. Наружный диаметр таких труб равен 12—125 мм, толщина стенки от 0,9 до 8 мм. Отклонения по наружному диаметру такие же, как у углеродистых труб SA-83. Кованые детали из высоколегированных сталей, изготовленные по спецификации SA-182 (технические требования), предназначенные для работы при высоких температурах, подвергаются гидравлическому испытанию в зависимости от условий их работы [c.7]

При динамическом приложении нагрузки кроме указанных выше характеристик необходимо учитывать также и величину ударной вязкости. Для многих углеродистых и легированных сталей ударная вязкость при низких температурах (обычно ниже —40 °С) резко понижается, что исключает применение этих материалов в таких условиях. Ударная вязкость для большинства цветных металлов и сплавов (меди и ее сплавов, алюминия и его сплавов, никеля и его сплавов), а также хромоникелевых сталей аустенитного класса при низких температурах, как правило, уменьшается незначительно, и пластические свойства этих материалов сохраняются на достаточно высоком уровне, что и позволяет применять их при рабочих температурах до —254 °С. [c.14]

Возможность применения мартенситностареющих и аустенито-мартенситных сталей определяется стойкостью против общей и межкристаллитной коррозии сварных соединений. При сварке сталей с повышенным содержанием углерода в зоне термического влияния наблюдается образование карбидной сетки, приводящей к межкристаллитной коррозии. Восстановление коррозионной стойкости достигается только после полного цикла термической обработки изделия после сварки. Стали аустенитно-мартенситного класса подвергаются контролю на склонность к межкристаллитной коррозии в соответствии с ГОСТ 6032—84. [c.46]

Исследователи, занимавшиеся изучением эрозионной стойкости наплавок, отмечают, что стойкость наплавок из легированных сталей и твердых сплавов против микроударного разрушения близка к эрозионной стойкости этих сплавов [10, 22, 25]. Применение наплавок из легированных сталей аустенитного и мартенситного классов для деталей, изготовленных из углеродистой стали, представляет большой практический интерес. [c.270]

Хромоникелевые стали аустенитного класса. Хромоникелевые стали аустенитного класса обладают значительно большей жаропрочностью и жаростойкостью по сравнению с хромистыми сталями и несравненно лучшей свариваемостью (не требуется последующая термообработка). В некоторых коррозийных средах, встречающихся при современной переработке нефти и нефтяных дистиллятов, они обладают лучшей устойчивостью против коррозии, чем хромистые нержавеющие стали. Благодаря этому аустенитные стали нашли широкое применение при изготовлении оборудования и аппаратуры, работающих при высоких [c.23]

Хромоникелевая нержавеющая сталь аустенитного класса в некоторых коррозионных средах, встречающихся при переработке нефти и нефтяных дистиллятов, обладает более высокой устойчивостью против коррозии, чем хромистая нержавеющая сталь. Благодаря этому аустенитная нержавеющая сталь нашла широкое применение при изготовлении оборудования и аппаратуры, работающих при высокой температуре, а также в некоторых агрессивных средах при отрицательной температуре [23, 17, 24]. [c.90]

Одним из прогрессивных направлений совершенствования современного машиностроения является замена углеродистых сталей в выпускаемых машинах и аппаратах на легированные. Такая замена приводит к уменьшению металлоемкости изделий, повышению их надежности и долговечности. Для кузнечного передела увеличение удельного веса кузнечных заготовок из легированных сталей приводит к увеличению трудоемкости их изготовления и себестоимости. Высоколегированные стали (в химическом и нефтяном машиностроении в последнее время нашли широкое применение стали аустенитного класса) отличаются, меньшей допустимой скоростью нагрева, ограниченными степенями деформации, более узкими температурными интервалами обработки. Указанные особенности, помимо специальных требований к технологии, оборудованию, оснастке, средствам контроля, увеличивают затраты труда как при нагреве заготовок, так и при их деформировании. [c.21]

Сплавы на основе железа, содержащие до 2% С, называются сталями. Из пелегированных сталей находят применение пластичная ферритная сталь (- 0,1% С), которая легко поддается листовой прокатке и штамповке пер-лнтно-ферритная сталь ( 0,6% С), обладающая повышенной прочностью и твердостью при достаточной вязкости перлитно-цементитная сталь ( 1% С) с большой твердостью (инструментальная сталь) высокоуглеродистая сталь ( 1,3—1,7 С), содержащая в виде второй фазы цементит или графит, обладающая повышенной жаропрочностью закаливающаяся аустенитная (илн аусте-нитно-мартенситная) сталь с высокой твердостью. [c.415]

В 1964 г. кишиневский завод Электроточприбор приступает к серийному выпуску альфа-фазометров конструкции НИИхиммаша. Прибор получает применение в атомной энергетике, на машиностроительных, металлургических, судостроительных и других заводах страны, а с 1966 г. его использование рекомендует ГОСТ 11878—66 Сталь аустенитная. Методы определения содержания а-фазы . В 1971 г. тот же завод осваивает выпуск новой мо-эазработанного НИИхиммашем прибора — ферритометра [c.142]

Для обнаружения поверхностных дефектов наиболее эффективно применение цветного контроля, методика которого при испытании биметаллов не отличается от обычной. Внутренние дефекты шва предпочтительнее выявлять ультразвуковым методом. Однако определить возможность ультразвукового контроля сварного шва плакирующего слоя из коррозионно-стойкой нержавеющей стали аустенитного класса более сложно, чем для шва из монометалла аналогичной марки стали (см. гл. I). Количественное измерение затухания ультразвуковых колебаний в сварном шве плакирующего слоя готового изделия невозможно, так как нет разработанных методик измерения координат и формы граничных [c.184]

В тех случаях, когда нельзя избежать применения хромоникелевых сталей аустенитного класса, например, из-за высоких температур и больших напряжений, рекомендуется применять стали с возможно более высоким содержанием хрома и пониженным содержанием никеля. Сталь 1Х20Н25СЗ (ЭЯЗС), содержащая 20% хрома и 25% никеля, отличается более высокой коррозионной стойкостью во многих средах, чем стали типа 1Х25Н12. Однако в случае большой концентра- [c.70]

Наряду со сталями хромоникелевого класса достаточно широкое применение нашли безникелевые и хромоникельмарганцевые коррозионностойкие стали аустенитного класса. Появление этих групп материалов связано, в первую очередь, с экономическими проблемами и попытками снизить стоимость одних из наиболее дорогостоящих конструкционных материалов — [c.97]

Необходимость проведения технологических процессов при повышенных температурах, например, в атомной промьппленно сти, требует применения для изготовления химического оборудования высоколегированных сталей аустенитного класса. В это№ случае перспективным является безгрунтовое эмалирование, однако технологическйй процесс формирования защитных покрытий на сталях указанного класса изучен недостаточно. [c.87]

В практике применяют еще один вид защиты деталей — покрытие тонким листом (толщиной 2—3 мм). Такой способ облицовки впервые был использован для лопастей гидротурбин и гребных винтов морских судов. Листовую коррозионно-стойкую сталь аустенитного класса прикрепляли к поверхности лопастей электрозаклепкой диаметром 8 мм с помощью специального электрода из этой же стали в других случаях крепление осуществляли пайкой по контуру. Данные натурных испытаний подверждают надежность применения таких облицовочных покрытий для защиты от гидроэрозии. Однако следует признать, что такой способ облицовки деталей является несовершенным и дорогим. [c.259]

К легирующим присадкам, повышающим сопротивление стали ползучести, относятся молибден, вольфрам, ванадий, отчасти хром. Наиболее эффективен молибден, поэтому почти все низколегированные жаропрочные перлитные стали содержат от 0,25 до 0,7% и болеа молибдена (иногда в сочетании с ванадием). Применение таких сталей допустимо при температурах до 550— 560° С (стр. 131), при более высоких температурах используют высоколегированные стали аустенитного класса. [c.238]

Из кислотостойких сталей наибольшее применение находит аустенитная хромоникелевая сталь Х18Н10Т, которая хорошо сваривается и обрабатывается. Она применяется при температуре до 600° С ( в аппаратах без давления — до 700° С) и устойчива во многих корродирующих средах. В некоторых случаях сталь Х181110Т заменяют на марку Х21Н5Т с пониженным содержанием дефицитного никеля. [c.15]

Сталь типа 18-8 обладает высокой пластичностью, и в процессе сварки шов получается очень вязким, Аустенитные стали характеризуются низкой теплопроводностью, и наплавленный металл шва медленно остывает. Вследствие этого зона термического влияния при сварке указанных сталей значительно меньшая, чем при сварке углеродистых сталей. Низкая э,тектропроводность этих сталей требует применения небольших величин силы сварочного тока, малых диаметров и небольшой длины электродов (250—300 мм). [c.85]