Течения горизонтальные

Существует градиент уровня жидкости на тарелках — разность между уровнями на месте поступления и слива жидкости на тарелке. Градиент уровня зависит от расхода жидкости, ее физических свойств, пути по тарелке, конструкции тарелки, сопротивления на пути потока жидкости, количества паров, проходящих через тарелку, и др. Изменения градиента уровня часто приводит к неустойчивому режиму и ухудшению эффективности работы тарелки. Рассчитать эту величину невозможно. Наиболее приемлемым является метод аналитического расчета — метод свободного течения жидкости в горизонтальных каналах, предложенный проф. Б. А. Бахметьевым. [c.64]

Размеры горизонтальной поверхности нагрева не оказывают какого-либо влияния иа интенсивность теплоотдачи, что и следует из уравнения (123), показатель степени /з в котором исключает влияние линейных размеров на величину а. Интересно отметить, что показатель степени Л, являющийся характерным для ламинарной формы течения, соответствует результатам опытов, которые произведены с применением вертикальных поверхностей, в то время как показатель степени /з, характерный для турбулентного движения, соответствует условиям теплоотдачи при кипении на горизонтальной поверхности. [c.114]

Рассмотрим процесс вытеснения, происходящий в прямолинейном тонком горизонтальном образце (рис. 8.1), представленном однородной и изотропной пористой средой, т. е. его пористость т и проницаемость к постоянны. Координата х отсчитывается вдоль образца, направление течения-горизонтальное. Поперечное сечение образца (площадь сечения обозначим со) предположим достаточно малым, так что давление и насыщенность можно считать постоянными по сечениям. Давление р в водяной и нефтяной фазах считаем одинаковым в силу пренебрежения капиллярным давлением, обе фазы несжимаемы, температура постоянна. [c.228]

С. Режимы течения. Горизонтальная транспортировка. Классификации [2, 3], которые установлены для гидро-транспортировки песка, могут быть обобщены. Мелкозернистые гранулированные материалы, для которых характеристическое число Рейнольдса Не <0,02, почти однородно перемешаны с несущей жидкостью и могут транспортироваться как гомогенные суспензии до тех пор, пока ноток турбулентен. [c.211]

Движение частиц в процессе гравитационной седиментации можно рассматривать как явление самодиффузии, если распределение частиц в суспензии однородно. Неоднородность в распределении частиц приводит к явлению градиентной или обычной диффузии. Эксперименты [72] показали, что флуктуации скорости частиц достигают их средней скорости движения, причем иногда частицы движутся даже против силы тяжести. Сильная анизотропия гидродинамической диффузии приводит к тому, что коэффициент самодиффузии в направлении д равен D = 8at/, а в поперечном направлении D = 2aU, где а — радиус частиц, U — средняя скорость стесненного осаждения частиц. Отмечено также, что эффект самодиффузии заметно уменьшается, когда концентрация частиц становится больше 30 %. Самодиффузия наблюдалась также при осаждении тяжелой частицы в суспензии легких частиц. Если учитывать только парные гидродинамические взаимодействия частиц, то при стоксовом течении горизонтальная составляющая гидродинамической самодиффузии оказывается равной нулю [73]. Этот факт свидетельствует о том, что поперечная составляющая самодиффузии в суспензии вызвана, по-видимому, не парными, а многочастичными гидродинамическими взаимодействиями. [c.240]

Выше были рассмотрены вертикальные жидкие пленки, стекающие по твердой поверхности с углом наклона к горизонту у =90°. Полученные результаты справедливы и для случая сте-кания по наклонным поверхностям, если только вместо гравитационного ускорения g использовать его проекцию a sin y. Это положение подтверждается экспериментальными данными [73] для углов наклона вплоть до 4. Уменьшение у приводит к утолщению пленки и увеличению длины входной зоны. В ряде работ [72—74] было также проанализировано влияние движущегося газа или жидкости меньшей плотности на течение наклонной пленки. Далее будут рассматриваться в основном течения горизонтальных пленок (7 = 0°). Поскольку их толщина весьма ве- [c.38]

Всем сказанным вполне определяется форма кривой подпора грунтового потока в зоне А, а именно эта кривая имеет вогнутость, обращенную вверх, и обладает двумя асимптотами, из коих одна (вверх против течения) есть прямая нормальных глубин, а вторая (вниз по течению) — горизонтальная прямая. [c.28]

При временных масштабах порядка нескольких суток горизонтальное перемешивание протекает достаточно быстро, чтобы сгладить большую часть градиентов в водоеме. В предыдущих разделах книги при анализе как структуры термоклина, так и экмановского ветрового течения горизонтальные составляющие турбулентной диффузии Кх, К у) не принимались в расчет. Правомерность такого подхода подтверждается данными измерений горизонтального коэффициента перемешивания Кт, свидетельствующими о том, что последние на несколько порядков превосходят значения вертикальных составляющих турбулентной диффузии Кх. Основываясь на данных, полученных в основном для малых озер по экспериментальному озерному району в Канаде, Кей [421] нашел, что значение отношения Кт/Кх колеблется от 10 до 10 и, по-видимому, пропорционально статической устойчивости №. Таким образом, согласно этим оценкам, /Сг=Ю- .. . м с, что хорошо согласуется с данными прямых измерений Кт, проведенных, например, на оз. Мичиган [237, 629] методом слежения за скоростью горизонтальной диффузии пятен красящего вещества с размерами от нескольких сотен метров до 10 км (см. рис. 4.23). [c.149]

В процессе непрерывной ректификации неизменность во времени составов и температур жидких и паровых потоков, пересекающих один и тот же горизонтальный уровень, позволяет сделать принципиально важный вывод о постоянстве разности масс и энтальпий встречных разноименных потоков на любом уровне по высоте укрепляющей колонны. Однако для условий периодической ректификации, когда поступающие в колонну пары непрерывно утяжеляются, этот вывод уже не является справедливым. В самом деле, количества вещества и тепла, поступающие в течение определенного конечного промежутка времени в произвольно выбранный объем периодически действующей укрепляющей колонны, не будут равны количествам вещества и тепла, покидающим этот же объем колонны в течение другого промежутка времени равной продолжительности. Это и является основной причиной того, что, несмотря на наличие строго разработанной теории непрерывной ректификации, до сих пор не предложено столь же убедительной теории для периодического процесса. Однако при ближайшем рассмотрении этой проблемы можно установить некоторые особенности, позволяющие привлечь к анализу периодической ректификации принципиальные положения, оказавшиеся плодотворными при изучении процесса непрерывной ректификации. [c.221]

Пусть горизонтальный пласт постоянной толщины А и ширины В состоит из и пропластков толщиной /г А2,..., Л ,..., с проницаемостью /ср к2,..., /с ,..., к И пористостью Ш), Ш2,..., т (рис. 3.17). Пласт насыщен жидкостью или газом. Если на контуре питания пласта поддерживать постоянное давление р , а на другой его границе-галерее, отстоящей от контура питания на расстоянии L, поддерживать также постоянное давление р (при этом р < р , то в каждом пропластке при отсутствии перетоков между ними будет иметь место установившийся прямолинейно-параллельный поток. Тогда для расчета характеристик течения можно использовать формулы, полученные в 3 данной главы. [c.90]

Машины этого типа предназначены для листов толщиной 1 — 80 мм и шириной 200—5000 мм. Конструктивные особенности машины следующие. Ввод листа горизонтальный. Выравнивание листа на боковых валках автоматическое. Привод верхнего и нижнего валков с регулируемым выравниванием скоростей. Отсутствует холостой пробег листа после гибки первого конца происходит гибка обечайки, а затем автоматическая гибка второго конца. В течение всего рабочего процесса заготовка зажата между верхним и нижним валками. Боковые и нижние валки устанавливаются гидравлически с большой скоростью, в 4 раза быстрее, чем при установке посредством электродвигателя. Регулируемое давление позволяет настраивать машину в зависимости от материала и толщины листа. Машины оснащаются копировальным устройством для автоматического получения деталей фасонного профиля.. Возможна гибка конических изделий. [c.34]

Скоростные счетчики. Известно, что расход жидкости, протекающей по трубопроводу, пропорционален скорости течения. На основе использования этой зависимости сконструированы два типа скоростных счетчиков с крыльчатой вертикальной вертушкой и со спиральной горизонтальной вертушкой. [c.46]

При абсорбции газа в сосудах с жидкостью, имеющей горизонтальную, поверхность, на скорость процесса обычно оказывают влияние конвективные токи в жидкости, возникающие, например, из-за изменения температуры. Кроме того, если раствор газа имеет большую плотность, чем сам растворитель (например, при абсорбции СОа водой), система будет неустойчивой, и в любом случае через короткое время после начала контакта начнутся конвективные перемещения. Однако Харвей и Смит путем интерферометрических наблюдений за диффузией СОа в воду показали, что в течение нескольких первых секунд жидкость практически может считаться неподвижной. [c.77]

В напорных и дренажных каналах плоскокамерного модуля реализуется двумерное течение газа с односторонним или двусторонним отсосом или вдувом при этом канал может быть ориентирован горизонтально или вертикально. В рулонных модулях кривизна канала не слишком велика, и в первом приближении можно использовать модели двумерного течения, однако следует учесть меняющуюся ориентацию стенок канала относительно вектора силы, связанной с гравитацией. В трубчатых и половолоконных элементах внутренний канал обладает симметрией тела вращения, течение в них также двумерно. Внешняя цилиндрическая поверхность элемента омывается потоком газа, возникает задача массообмена на проницаемых поверхностях, образованных пучком трубок. Следует отметить, что свободноконвективное движение (возникающее при потере устойчивости двумерного вынужденного движения вследствие концентрационной неоднородности плотности среды) в общем случае усложняет течение газа, делает его трехмерным. [c.121]

В качестве пылегазового потока использовались отходящие дымовые газы мартеновских печей, содержащие плавильную пыль концентрацией в среднем около 0,4 г-м размер частиц пыли до 2 мкм. При прохождении пылегазового потока через фильтровальную перегородку, толщина которой составляла несколько сантиметров, по истечении 30—40 с от начала фильтрования на глубине 5—6 мм от поверхности перегородки возникала узкая горизонтальная полоска, которая была окрашена в характерный для плавильной пыли буро-коричневый цвет. Эта полоска с течением времени расширялась в направлении к поверхности фильтровальной перегородки до тех пор, пока не заполняла весь ее лобовой слой. При этом окрашенный слой почти не распространялся в более глубокие зоны перегородки. На основании полученных сведений высказана гипотеза, объ- [c.110]

Первая стадия может иметь существенное значение при условии, если медленно расслаивающаяся суспензия фильтруется в течение длительного времени, например на периодически действующих путчах, или быстро расслаивающаяся суспензия фильтруется в течение короткого времени, например на непрерывно действующих фильтрах с горизонтальными дисками или лентами. [c.325]

В сосуд помещали в марлевом мешочке 200 г измельченных семян без лузги и 600 г пропана, таким образом, исходное отношение газа к сырью составляло 3 1. После нагрева системы до 100°С перемещением поршня в сосуде создавали нужное давление. Опыты были проведены при давлениях от 60 до 130 кгс/см . Содержание сосуда перемешивали в течение 1 ч, вращая сосуд вокруг горизонтальной оси. Затем газовую фазу выпускали через штуцер в тарированный стеклянный сборник с атмосферным давлением, в котором из газа выделялось экстрагированное масло, а газ (пропан) проходил через газовые часы для замера его объема. По весу выделившегося масла и объему газа рассчитывали растворимость в нем масла, а также выход масла от потенциала. [c.110]

Анализ расслаивания жидких смесей прп горизонтальном течении рассмотрен в [44]. В основу анализа положено уравнение баланса капель в зоне их плотной упаковки, а также выражение, определяющее скорость коалесценции капель [c.294]

Алгоритм расчета непрерывного расслаивания в аппаратах с горизонтальным течением [47]. Разделение неоднородных жидких смесей в аппаратах горизонтального типа (рис. 7.11) является распространенным способом декантации. Исходная смесь в количестве Со поступает на вход аппарата, где по мере горизонтального течения разделяется на два слоя верхний, легкий слой, отбираемый в количестве и нижний, тяжелый, отбираемый в количестве Процесс расслаивания жидкостей в элементарном объеме протекает таким образом, что, как и ранее [46], для его описания можно воспользоваться зонным представлением. [c.300]

С учетом этого факта для описания режимов течения в горизонтальной системе был рекомендован полутеорети-ческий метод [6 . Этот метод имеет по крайней мере то преимущество, что в его основе лежат определенные физические закономерности, и он считается более подходящим для экстраполяции в более широкую область параметров системы, чем другие карты режимов течения горизонтальных двухфазных потоков. [c.184]

Коэффициент теплоотдачи а в ккал1м час °С горизонтальной трубки в воздух при 20° С и естественном течении (без учета излучения) [c.38]

Из формул, приведенных в технической литературе, лучше всего выражает закономерности теплоотдачи при ламинарном течении в горизонтальных трубах формула И. Т. Аладьева [c.57]

Кипение жидкости в вертикальной обогреваемой снаружй трубе является б олее сложным процеооом, чем тот, о котором шла речь в предыдущей главе, вне зависимости от того, имеет ли место естественное или вынужденное течение. При испарении в трубке пузырьки пара не могут свободно подыматься, как это происходит при кипении на поверхности, погруженной в жидкость. Они вынуждены подыматься в относительно ограниченном пространстве, которое все более заполняется пузырьками пара. Характер разделения смеси пара и воды будет зависеть от наклона трубки и от относительного содержания пара в жидкости. Характер движения смеси пара и жидкости изменяется в зависимости от процентного содержания пара в жидкости. При некоторых условиях (например, при значительном паросодержании смеси, а также в наклонной или горизонтальной трубке) может произойти разделение фаз и возникновение двух полностью самостоятельных течений. При этом в одних случаях жидкость может перемещаться вдоль стен трубки, а пар внутри нее, а в других (например, в горизонтальной трубе) пар перемещается отдельно над жидкостью. [c.117]

Расчет теплоотдачи от жидкого тепл оносителя к стенкам трубок производится по формулам конвективного теплообмена при вынужденном течении жидкости по трубкам. При нагреве насыщенным паром высокого давления применяются формулы для расчета теплоотдачи при конденсации пара в горизонтальной трубке. Условия теплоотдачи внутри сосуда аналогичны предыдущему. [c.191]

Тогда исходную пространственную задачу можно свести к решению двух плоских задач течению нефти в горизонтальной плоскости к линейному стЬку (очень тонкой пластине) и притоку нефти в вертикальной плоскости к точечному стоку в полосе шириной А. Суммарная производительность горизонтальной скважины рассчитывается как суперпозиция соответствующих решений этих двух плоских задач. Для решения каждой из плоских задач может быть использован метод отображения источников и стоков (см. 3), метод эквивалентных фильтрационных сопротивлений ( 4) или часто более удобный метод комплексного потенциала (гл. 4, 8). [c.127]

Теория конусообразования Маскета Чарного исходит из допуще- иия, что стеснение потока нефти образующимся водяным конусом мало лияет на распределение потенциала в нефтяной части пласта, и поэтому для приближенной оценки предельных значений дебита и высоты подъема конуса можно воспользоваться известным выражением для потен- Циала напорного (невозмущенного) течения нефти в однофазно-анизо-(тропном пласте с горизонтальной проницаемостью /с, и вертикальной Ьроницаемостью к . [c.225]

В течение короткого ппомежутка времени после детонации очевидцы наблюдали огневой шторм, распространявшийся в горизонтальном направлении. Обломки зданий разлетелись на расстояние 1,2 км от места разрушения. С расстояния 320 км от места взрыва наблюдалось красное зарево. Расчетом уста- овлено, что из системы было выброшено около 720 жидкого пропана. По [c.167]

Прп проектировании и расчете желобов с боковыми прорезями наряду со строгой горизонтальностью всех кромок переливов существеппо важно обеспечить минимальную скорость поступления жидкости в желоба и ее течение в них со скоростью, не превышающей значений V, приведенных на стр. 102. Для спокойного ввода жидкости в нижние питающие насадку желоба рекомендованы патрубки с диаметром, близким к ширине Ь питающего желоба, снабженные вверху насадком в виде круглой диафрагмы, что одновременно обеспечивает нужную скорость течения жидкости и стабильный уровень ее в магистральном желобе [124]. [c.109]

Подготовить вещество. Органические вещества следует перегнать под вакуумом. Растворы неорганических солей следует отфильтровать через силикатный или стеклянный фильтр. Перед наполнением кювета должна быть тщательно вымыта хромовой смесью, промыта дистиллированной водой и высушена. 2. Поместить цилиндрическую часть кюветы горизонтально в осветитель. 3. Пустить воду в тепловой фильтр и осветитель. 4. Включить рубильник. 5. Включить дроссель (выключатель на распределительной доске справа). При этом вольтметр должен показать напряжение сети. Если вольтметр не показывает напряжения, то выключатель следует выключить и подождать 1—2 мин, когда в теп ювом фильтре установится нормальное течение воды. [c.43]

На чистую сухую стальную пластинку отвешивают 0,4 г испытуемого битума с точностью до 0,01 г (готовят три параллельных образца). Затем осторожным нагреванием пластинки снизу расплавляют битум так, чтобы он распределился ровным слоем по всей поверхности пластинки. При этом пластинку придерживают тигельными щипцами. Затем ее укладывают горизонтально и быстрым движением горящей спички над поверхностью битума удаляют пузырьки воздуха. Пластинку выдерживают на воздухе при температуре 20 2°С не менее 20 мин, после чего вставляют в зажимы прибор так, чтобы битумный слой был расположен наружу. Прибор собирают и начинают охлаждать так, чтобы темпёратура воздушной среды, фиксируемая термометром, понижалась со скоростью ГС в 1 мин. Воздушная баня в момент сборки прибора должна иметь температуру не ниже 15° С. Начиная с температуры 0° С, при каждом градусе понижения температуры пластинку с битумом сгибают н распрямляют, при этом сгибание и распрямление должны производиться с равномерной скоростью в течение 1 мин. [c.410]

Испытуемое топливо и воду выдерживают при температуре 20 + 2°С и наливают в две пробирки емкостью 25 мл по 4 мл воды и по 12 мл топлива. Объемы налитых воды и топлива определяют по шкале на стенке пробирки. Плотно закрывают пробирки пробками и 20 раз переворачивают их на ISO " в вертикальной плоскости. Затем закрепляют пробирки в горизонтальном положении на столе встряхивающей машины (типа Labor 2162) так, чтобы их оси совпадали с направлением перемещения стола. Пробирки с содержимым встряхивают в течение 20 мин при 330 двойных качаниях в минуту с амплитудой 40 мм, после этого устанавливают в вертикальное положение и дают содержимому отстояться при температуре 20 + 2 °С в течение 20 мин. Регистрируют время отстоя 85% (3,4 мл) воды и общее количество воды (% об), отстоявшейся за 20 мин. [c.180]

При нагреве и охлаждении змеевики расширяются и сжимаются не одинаково. Входные уч астки расширяются меньше, чем выходные. Поэтому пружинные подвески предназначены для восприятия части нагрузок, возникающих от расширения п сжатия и уменьшения внутренних напряжений в металле труб. Кроме того, для снижения напряжений у опорных деталей пода и свода печи предусматривают зазоры, которые обеспечивают горизонтальное перемещение нижних направляющих и верхних опорных штанг, чем предотвращается их защемление и продольный изгиб труб змеевиков. С течением времени, вследствие явлений ползучести (так называемого, криппа) металла., змеевики постепенно удлиняются и оседают, поэтому при эксплуатации печей необходимо периодически изменять натяжение пружин. Степень натяжения пружин определяют по стрелочному указателю. [c.75]

При неодинаковой температуре в сечении возникает естественная конвекция и создается подъемная сила. Это влияет на п[)офиль скорости, причем характер изменения профиля скорости зависит от того как расположена труба, вертикально или горизонтально, и совпадают ли направления свободного и вынужденного движений или они противоположны. Для вертикальной трубы в случае совпадения направлений свободного и вынужденного течений (при охлаждении капельной жидкости и подаче ее сверху или нагреве жидкости и подаче ее снизу) у стенки трубы скорость возрастает, а в центре уменьшается (рис. 1.7, а). В случае противоположно направленных свободного и вынужденного течений (при охлаждении капельной жидкости и подаче ее снизу или нагревании жидкости и подаче ее сверху) скорость у стенки трубы становится меньше, а в центре больше (рис. 1.7, 6). [c.21]

В первом варианте подводящего участка установка перед рабочей камерой аппарата системы направляющих лопаток (а,, = 5Г) без газораспределительной решетки, способствуя раздаче потока вдоль большей стороны сечения камеры, не обеспечивает полного выравнивания сюростей по всему сечению (Мк = 1.6). Объясняется это тем, что основная часть потока оттеснена к правой части сечения (рассматривая против течения), что полностью соответствует конфигурации подводящего участка в горизонтальной плоскости (см. рис. 9.8, а). [c.238]

Первый и второй интегралы в правой части уравнения (7.83) характеризуют соответственно прибыль капель объемом V за счет коалесценции более мелких капель и их убыль вследствие коалесценции капель объемом и с другими каплями. Для определения горизонтальной составляющей скорости движения дисперсной фазы будем рассматривать горизонтальное течение двухфазной смеси как квазигомогенное. Такое допущение справедливо, когда частицы имеют малый размер и отношение вязкостей невелико. Тогда для ламинарного горизонтального потока квазигомогенной смеси по де-кантатору можно использовать решение уравнения Навье—Стокса для ламинарного течения жидкости в открытом канале прямоугозн — ного. сечения при свойствах жидкости, вычисленных через свойства фаз. В этом случае профиль горизонтальной составляющей скорости Ых (г) но высоте канала будет определяться ь/2 [c.301]

Приведенная классификация режимов дает наиболее типичные формы течения газо-жидкостных смесей, однако могут встречаться и переходные виды движения стержневое, полу-кол ьцевое, пленочно-эмул ьсыонное и капельное и др. [35] — [40]. При сравнительно малых нагрузках по газу и жидкости в горизонтальной трубе может происходить расслоение системы на жидкость и газ, движущийся по ней, без волнообразования и с волнообразованием, стержневое течение и др. [41, 42]. [c.168]

При сопоставлении расчетных значений с данными эксперимента вся область течения рассекалась вертикальными и горизонтальными сечениями с номерами = 1,2,. . ., 9 и = 1, 2,. . ., И соответственно. На разгонном участке, где газовый поток соприкасается с возвратным течением, шаг по вертикали и горизонтали составлял /г ах/12 и В /З соответственно (Ащах — максимальная высота аппарата, В — половина его ширины). В центральной части аппарата шаг по вертикали и горизонтали составлял Ати/б и Во/8. В узлах сетки сравнивались два значения функции ско- [c.181]

Раство эимость вещества А в HjO при Ti = 298,2 К равна, а при Ti = 333,2 К — Саз. В течение времени при постоянной скорости перемешинания (400 об/мин) и постоянной площади поверхности (горизонтальная поверхность) в постоянном объеме V растворили Пу мол 3 вещества А, а за время в тех же самых условиях — моль. При температуре Ti определите среднее значение константы скорости рас1Ворения соли А время, необходимое, чтобы насыщение раствора вещество. А достигло 35, 70 и 90%. Вычислите приближенно теплоту рас ворения по данным растворимости при двух температурах, приняв [c.413]

Рассмотрим канал ленточно-поточного типа, образованный пластинами с горизонтальными гофрами с углом при их вершине у = 90° продольное сечение канала представлено на рис. 7.4. Процесс стационарного конвективного теплообмена при ламинарном течении жидкости в таком канале описывается системой дифференциальных уравнений в частных производных, включающих уравнения Навье - Стокса, неразрывности и энергии. Допустим, что физические свойства жидкости не зависят от температуры (и = onst, а = onst, р = onst). Тогда для вынужденного двухмерного движения потока несжимаемой жидкости эта система уравнений имеет вид [c.352]

Обычно оборудование выбирают по какому-либо одному фактору. Непрерывный процесс рекомендуется использовать в том случае, если в течение 5 мин образуется не мепее 3 мм осадка под вакуумом (высокая скорость фильтрации). Однако рабочие условия процесса не всегда позволяют применять вакуумную фильтрацию. Для быстрофильтрую-щихся осадков вакуум-фильтры в ряде случаев заменяют центрифугами. Фильтрация суспензии при средней и низкой скоростях и большой производительности наиболее экономична на барабанных фильтрах. При небольших объемах суспензии применяют нутч-фильтры или периодические фильтры, работающие под давлением. При высокой степени промывки осадка используют фильтр-прессы. Разбавленные суспензии фильтруют на непрерывных фильтрах с предварительно нанесенным фильтрующим слоем. При малых масштабах производства используют периодически работающие аппараты. Растворы с высокой вязкостью обрабатывают под давлением на натронных или горизонтальных тарельчатых фильтрах. Если частицы суспензии имеют размер менее 5 лк, применяют рамные фильтр-прессы. [c.70]

Автоматическая центрифуга периодического действия с горизонтальной осью вращения. Принцип действия этой центрифуги следующий (рис. 47) твердый материал загружается в ротор, затем осуществляется промывка, центрифугирование и выгрузка. Кал<дая операция контролируется с помощью самостоятельного реле времени. Данная центрифуга отличается от подвесной центрифуги тем, что ротор вращается при полной скорости в течение всего рабочего цикла, включая загрузку, промывку и выгрузку. Кроме того, в указанной цеР1трифуге весь осадок удаляется за один раз при помощи ножа среза, снабженного высокопрочными наконечниками при этом срез осадка осуществляется в течение 1—2 сек. Время [c.99]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология