Теплообмен серыми поверхностями

Теплообмен между серыми поверхностями................310 [c.276]

Лучистый теплообмен между двумя поверхностями зависит от излучательной способности теплой стенки и поглощательной способности холодной стенки относительно излучения теплой. Для серых поверхностей обе величины характеризуются степенью черноты соответствующей стенки. Для двух параллельных плоскостей или [c.107]

Теплообмен при излучении. Рассмотрим лучистый теплообмен между двумя параллельными поверхностями, расположенными так, что излучение одной из них обязательно попадает на другую без потерь (рис. 11-5). Допустим, что одна поверхность - абсолютно черная, ее температура Т , другая - серая, ее температура Т, а поглощательная способность А, причем Т > Tq. Баланс лучистого теплообмена между поверхностями определится уравнением [c.274]

Теплообмен излучением между двумя плоскими параллельными серыми поверхностями неограниченных размеров (рис. 2.27, а) [c.196]

Теплообмен излучением между невогнутой серой поверхностью 1 н облегающей ее серой поверхностью 2 (рис. 2.27,6), которые вместе образуют замкнутую систему [c.196]

Подсчет для не серых поверхностей следует начинать с рассмотрения монохроматического излучения. Общий лучистый теплообмен определяется в конечном счете интегрированием по всем длинам волн [c.495]

Таблица 4.5. Лучистый теплообмен между диффузно-серыми поверхностями 114 Таблица 5.1. Сравнение эффективности теплообмена при кипении

Рис. 5.5. Эффективный лучистый теплообмен параллельных серых поверхностей.

ЛУЧИСТЫЙ ТЕПЛООБМЕН МЕЖДУ ДИФФУЗНО-СЕРЫМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ [c.109]

Лучистый теплообмен между диффузно-серыми поверхностями [c.114]

Теплообмен между серыми поверхностями................810 [c.276]

Теплообмен между серыми поверхностями [c.310]

Для удаления серы из кокса требуется нагрев его до температуры 1400 °С и выше, при этом имеет место снижение насыпной плотности готового кокса. Кроме того, необходимо предусматривать меры по защите оборудования от коррозии и по улавливанию сернистых газов. В процессе прокаливания возможно испарение из кокса некоторой части хлоридов, которые способны конденсироваться и отлагаться на поверхности теплообменной аппаратуры, в дымовом тракте, ухудшая теплопередачу и нарушая газодинамический режим. [c.191]

Лучистый теплообмен является господствующим механизмом теплопередачи при исследовании теплового воздействия горящей метановоздушной смеси на удаленные объекты и определении масштаба поражаемой области. Распространяя закон Стефана -Больцмана на систему из N замкнутых серых поверхностей, получим [236 [c.392]

При лучистом теплообмене между серыми поверхностями с угловыми коэффициентами, отличными от единицы, необходимо видоизменить уравнение (28. 32), умножив правую часть на Ф12, как это следует сделать и с уравнением (28. 33). [c.399]

В качестве исходного варианта для оптимизации был взят агрегат с тремя слоями контактной массы [29]. При этом использовались следующие основные оптимизирующие переменные температуры газа на входе в слой контактной массы концентрация диоксида серы на входе в контактно-абсорбционное отделение объемы слоев контактной массы площади поверхности теплообменной аппаратуры. [c.274]

Катализатор, кроме своей основной функции ускорителя химической реакции, выполняет роль регенеративных теплообменников. Это позволяет практически полностью исключить теплообменное оборудование, что снижает металлоемкость контактных узлов для различных процессов в 3—20 раз. Так, на 1 т/сут вырабатываемой серной кислоты требуется 20—25 теплообменной поверхности для предприятий, производящих серную кислоту из серы или серного колчедана. При переработке отходящих газов цветной металлургии эта величина достигает 50 м . Для реактора мощностью - 1000 т/сут серной кислоты масса теплообменников составляет 1000—2000 т. Потребность в этих теплообменниках для реакторов, работающих в нестационарном режиме, отпадает. [c.122]

В (Случае, если стенки, между которыми происходит лучистый теплообмен, не являются серыми поверхностями, нужно при помощи уравнений (14-25) и (14-28) выразить монохроматическое излучение. Полное количество тепла, которое теряет поверхность г благодаря лучистому обмену, определится путем интегрирова1н я по всем длинам волн [c.501]

Лучистый теплоойиен между двумя поверхностяни зависит от излучательной способности теплой стенки и поглощательной способности холодной стенки относительно излучения теплой. Для серых поверхностей обе величины характеризуются степенью черноты соответствующей стенки. Лучистый. теплообмен между двумя параллельнмйи плоскостями или поверхностями, образующими замкнутый объем, определяется по уравнению [c.136]

Теплообмен меокду серыми поверхностями 387 [c.387]

Связь между лучеиспускательной и поглощательной способностями тела устанавливается законом Кирхгофа. Для вывода его рассмотрим теплообмен между двумя параллельными, близко расположенными (настолько, что излучение каждой из них обязательно попадает на другую) поверхностями, из которых одна, характеризующаяся абсолютной температурой Т, лучеиспускательной способностью Е и коэффициентом поглощения Л — серая, а вторая — абсолютно черная (рис. 2-27). Составим энергетический баланс для серой поверхности при Г> Гц. Серая поверхность излучает с каждого квадратного метра поверхности ккал1м -ч, причем вся эта энергия поглощается полностью второй поверхностью. Последняя, в свою очередь, излучает на нее Е ккал1м -ч, из этого количества Е А ею поглощается, а Е (1— ) отражается, вновь попадает на абсолютно черную поверхность и полностью ею шглощается. Следовательно, баланс [c.52]

Изложение теории лучистого теплообмена между любыми двумя поверхностями, образующими замкнутую систему, связано с рассмотрением двух вопросов 1) в какой степени одна поверхность видит другую и 2) каковы их испускательные и поглощательные характеристики. Единственный случай, когда первый из этих вопросов может не рассматриваться (вследствие того, что одна поверхность полностью видит другую) — это теплообмен между двумя бесконечными параллельными плоскостями. Рассмотрим серую плоскость I, поверхность Л] которой со степенью черноты и поглощательной способностью еь расположена против серой поверхности Лг, степень черноты и поглощательная способность которой равны ег- В единицу времени с единицы площади плоскость 1 излучает 810X1 тепла из этого тепла часть 8г поглощается плоскостью 2, а часть (1—82)81 отражается обратно на плоскость Л1 и поглощается ею и т. д. Результирующее излучение, поглощенное плоскостью Лг, выражается бесконечным геометрическим рядом [c.94]

Замкнутт система серых поверхностей, заполненная серым газом с равномерной температурой. Для начала рассмотрим случай серого газа. Под серым газом в данном случае понимается такой, поглощательная способность которого а для излучения от любого источника равна степени черноты е. И степень черноты, и поглощательная способность зависят от длины пути луча. Если для излучения от одной зоны к другой пропускательная способность газа равна т= 1—а, то пропускательная способность для вдвое большей средней длины пути луча между зонами составит — утверждение, справедливое только для серого газа, не изменяющего качества пропускаемого им излучения. Задачу можно считать решенной, если определить результирующий лучистый теплообмен между какими-нибудь двумя зонам источника и стока (<7j->2 ) между какой-нибудь зоной источника [c.148]

При том же, что и в предыдущем случае, качественном составе параметров была сформулирована задача оптимизации работы полученного агрегата с учетом факторов неопределенности информации. Всего было выделено 11 точечных и 19 неопределенных параметров. Под точечными понимаются такие параметры, которые полностью соответствуют детерминированным оптимизирующим переменным традиционной оптимизации. В качестве примера таких параметров можно привестп объемы загрузок контактной массы, площади поверхности теплообменной аппаратуры и др. В результате решения поставленной задачи для четырехслойной системы производства серной кислоты из серы под давлением были получены оптимальные значения параметров технологических потоков ХТС (расходы, температуры, давления, [c.277]

Работоспособность котлов-утклизаторов зависит от конструкции, материального оформления и схемы монтажа. Котлы змеевикового типа с многократной циркуляцией воды и пароводяной смеси, отличающиеся малыми габаритными размерами и металлоемкостью, целесообразно применять для использования тепла дымовых газов с температурой 500 С, если их количество превышает 40 тыс. м ч. Надежность работы и ресурс долговечности котлов определяются в основном коррозионной стойкостью выбранных материалов. Наибольшему коррозионному разрушению подвержены холодные элементы конструкции особенно в местах крепления труб к трубным доскам. С увеличением содержания серы в топливе точка росы дымовых газов повышается и может достигать 160—170 "С. В условиях сернокислотной коррозии длительное время могут работать только теплообменные поверхности из специальных материалов нержавеющей стали, биметалла, стекла, тефлона, обычных чугунов и стали с антикоррозионным покрытием. [c.78]

Качественный параметр косвенно определяет энергетические яатраты, величины /Сер и 0ср, состояние поверхности теплообмена в зоне, теплообменной секции или всего аппарата. Отклонение величины Q от расчетного значения свидетельствует об ухудшении работы теплообменных секций и вместе с зависимостями Q = f i) и I2=f(l) дает возможность обоснованно подойти к определению причин неудовлетворительной работы АВО. В АВО значения параметров Vn, /2 и характер их распределения по поверхности могут существенно изменяться. Для случая изменения агрегатного состояния вещества, когда температура теплоносителя и термическое сопротивление пленки конденсата по длине трубы примерно постоянны, отклонение параметра Q незначительно и редко превышает 10%. Наибольшее отклонение, в основном, наблюдается со стороны выхода конденсата, где в большей степени сказывается влияние толщины слоя флегмы и условия ее отбора. [c.85]

Для изучения распределения поверхностей теплообмена дисперсных теплоносителей по высоте теплообменного аппарата, а также выявления зависимости между поверхностями твердых компонентов [116] были проведены две серии экспериментов. В первой серии пылегазовый поток (газ — мелкие частицы — 2) двигался снизу вверх и одновременно в том же направлении перемещались крупные частицы монодисперсного материала (прямоток). Во второй серии опытов крупные частицы двигались сверху вниз, а навстречу им — пылегазовый поток (противоток) (см. рис. 48). Эксперименты были г.роведены в неизотермических условиях. [c.169]

Теплообмен в замкнутой системе серых тел с заданными оптико-геометрическими характеристиками описывается системой N алгебраических уравнений (2.195). Электрическое моделирование основано на математической тождественности этой системы и системы алгебраических уравнений, описывающей распределение токов в разветвленной электрической цепи с N узловыми точками (рис. 8.8). Каждая узловая точка связана с остальными точками электрическими проводимостями (величинами, обратными электрическим сопротивлениям) Уц, а с индивидуальным источником питания с потен-. циалами г о —через проводимость ц. Проводимости У а являются электрическими аналогами взаимных поверхностей излучения Нц, а проводимости У а — аналогами оптико-геометрических параметров Нц = —Лг), где Лг — коэффициент поглощения, принимаемый равным коэффициенту теплового излучения 8,, — площадь поверхностй г-го- тела. Электрические потенциалы в узловых точках и,- являются аналогами плотности эффективных потоков излучения Еэфг, а токи в узловых точках 1% — аналогами результирующих тепловых потоков СЗроэг для соответствующих тел. [c.406]

Klya hko L. S., J. Heat Transfer, 85, 355 (1963). [Имеется перевод Клячко. К вопросу о теплообмене между газом и шаровой поверхностью в условиях совместного действия свободной и вынужденной конвекции.— Труды амер. о-ва инж.-мех., сер. С, Теплопередача, 1963, № 4, с. 80.1 [c.667]

Текуч ев А. Н., Теплообмен при неселективном излучении через прозрачную плоскапараллельную пластинку между двумя серыми параллельными поверхностями, Труды Рязанского радиотехнического института, т. 4,, 1958. [c.666]

При длительной (год и более) непрерывной работе низкотемпературных разделительных агрегатов требуется глубокая очистка исходных газовых смесей от высоко-киняпщх примесей (СвН , НаО, СОг, С2Н2 и др.), которые при низких температурах кристаллизуются и забивают теплообменные поверхности. Коксовый газ очищают от СвНд промывкой соляровым маслом под давлением процесса, либо путем адсорбции активированным углем. В обоих случаях это облегчает работу последующих стадий очистки, так как соляровое масло и активированный уголь поглощают и часть органических соединений серы. [c.194]

При рабочих лопатках, загнутых назад, отложение в основном происходит с тыльной стороны лопаток, иногда на поверхностях дисков рабочего колеса. Все отложения имеют вид накипи, отлагающейся на водяной стороне теплообменных аппаратов, но грязно-ржавого цвета, так как 0,8—0,9 массы отложений составляют окислы железа (FeO, FejOs), а остальные 0,1—0,2 — окислы кремния, алюминия, кальция, магния, марганца, фосфора, серы и др. Все названные компоненты отложений постзшают в Заходящие газы при вьп орании элементов в процессе сталеварения, а также из флюсов, вводимых в ванну и, как уже отмечалось, выпадают из воды. [c.64]

ГМ (Уфимская ТЭЦ № 2), ТПП-110 (Черепетская ГРЭС) не позволяют выделить отдельно зависимость по теплообмену для каждого слоя поверхности нагрева, так как профиль набивки горячей и холодной частей различен. Поэтому эти серии опытов обрабатывались по РВП с определением общего опытного коэффициента теплопередачи коп и коэффициента использования . Последние определяются по соотношению 1 = коп1кр, где йр — расчетный коэффициент теплопередачи, подсчитанный на основании формул (1-17) и (1-18). В целом для РВП расчетный коэффициент теплопередачи определялся как средневзвешенный из коэффициентов теплопередачи горячей н холодной частей поверхности нагрева [c.33]

Лучистым теплообмен Q = гaoFT Q = г ,FiTt Ti) Полное количество энергии, излучаемое поверхностью площадью Р при температуре Т Результирующий тепловой поток от серого тела с температурой Т к черному телу с температурой Т2 [c.15]

Следует обеспечить хоро1 ю продувку теплообменника, которая необходима не только для его нормальной работы, но и для предотвращения коррозии. Неправильная или недостаточная продувка со стороны воды может привести к попеременному высыханию и смачиванию части теплообменной поверхности, что сопровождается концентрацией хлоридов, разрушительно действующих даже на нержавеющей стали серии 300. [c.267]

Эффективную температуру отраженных молекул можно найти из баланса энергии между цилиндром и окружающими его телами. При составлении баланса допускается, что распределение температуры по окружности на поверхности цилиндра постоянно. При этом теплообмен излучением не зависит от плотности газа и сравним с конвективным теплообменом, т. е. необходимо учитывать излучение. Допускается, что дилиндр излучает и поглощает энергию независимо от длины волны, т. е. является серым телом. Если взять элемент йР на передней стороне цилиндра, то энергия поступательного движения, приносимая падающими молекулами на единицу поверхности в единицу времени может быть вычислена по уравнению (199). Соответствующая энергия, приносимая к элементу йР задней поверхности цилиндра, [c.91]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология