Теплообмен влияние высоты сло

При анализе влияния высоты слоя Н на теплообмен необходимо исключить балансовые коэффициенты теплоотдачи, антибатно изменяющиеся с Н. Зависимость истинных hp от Н возможна как результат отклонения расчетной разности температур от реальной. Не исключены также случаи, когда эта зависимость связана с изменением качества псевдоожижения по высоте слоя. [c.462]

Рис. 3.1. Влияние высоты полета на теплообмен с каталитической поверхностью при различных значениях вероятности гетерогенной рекомбинации

Влияние высоты слоя на перепад давления при использовании перфорированных решеток [402] показано на рис. IV-17. Аналогичные результаты приведены в других работах [72]. Образованию застойных зон в псевдоожиженном слое может способствовать размещение в нем теплообменных элементов или других деталей (в особенности расположенных горизонтально) в результате их экранирующего действия [1П]. При правильном расположении [c.119]

Литературные данные о влиянии высоты слоя Н на теплообмен не только не согласуются между собой, но часто противоречивы. По данным одних авторов [510, 541, 741], коэффициент теплоотдачи падает с увеличением высоты слоя. В то же время приводятся данные [247, 581, 617] о том, что интенсивность теплообмена между псевдоожиженным слоем и наружной поверхностью не зависит от высоты слоя. Опыты с одиночными горизонтальными трубками [2, 97, 105, 106] и пучками вертикальных труб [114, 117] убедительно показали отсутствие сколько-нибудь заметного влияния высоты слоя на а (рис. IX-10). [c.313]

Рис. IX-10. Влияние высоты слоя на теплообмен

Специальные опыты, проведенные с одиночными трубками и пучками вертикальных труб [119], показали, что влияние высоты слоя на теплообмен может проявляться, по-видимому, лишь косвенно в связи с изменением гидродинамической обстановки в слое. По этой причине, если положение поверхности теплообмена, целиком погруженной в слой, остается неизменным, то не следует ожидать существенного влияния Но на величину а. [c.315]

Между прочим, приводятся также многочисленные данные об отсутствии влияния высоты поверхности теплообмена /ц на коэффициент теплоотдачи [2,97,105,480,510]. На рис. IX-16 представлены результаты опытов по теплообмену между вертикальными или горизонтальными трубками двух размеров (/ =110 и 210 мм, т = 22и 30 мм) и слоем кварцевого песка d = 0,22A мм), псевдоожиженного воздухом. Экспериментальные точки, как можно видеть из рис. IX-16, для труб различной высоты или различного диаметра укладываются (в пределах погрешности эксперимента) на общие кривые [2, 97, 105]. [c.324]

Рис. 1Х-18. Влияние высоты вертикальной трубки на теплообмен [119]

При анализе влияния высоты слоя Н на теплообмен следует исключить балансовые коэффициенты теплоотдачи, которые неминуемо приводят к антибатной зависимости и от Я. В области истинных значений коэффициентов обмена также возможна некоторая их зависимость от высоты слоя как результат отклонения принятой модели от реального механизма процесса. Возможны, наконец, случаи, когда эта зависимость связана с самим механизмом процесса. [c.158]

Кроме того, на теплообмен также влияют геометрические характеристики слоя и теплопередающей поверхности. Данные о влиянии высоты слоя Н на теплообмен очень противоречивы. По данным одних исследований, а уменьшается с увеличением высоты слоя, а по другим— интенсивность теплообмена между псевдоожиженным слоем и поверхностью не зависит от слоя. [c.30]

Из сопоставления средних разностей между температурой газа и насадки для этих двух случаев теплообмена видно, что следствием выравнивания температуры металла по высоте диска является уменьшение средней разности температур, а следовательно, и ухудшение теплообмена между газом и насадкой. Влияние высоты диска на теплообмен учитывается при определении коэффициента теплоотдачи а. Из-за плохого контакта между дисками изменение температуры насадки по высоте регенератора происходит скачками, в то время как температура газа меняется 21 323 [c.323]

Влияние статического напора. В теплообменных матрицах, каналы которых ориентированы вертикально и теплоноситель движется либо вверх, либо вниз, статический напор столба жидкости оказывает влияние на степень устойчивости течения. При полном испарении теплоносителя и постоянном подводе тепла на единицу длины канала высота столба теплоносителя с относительно высокой плотностью и обусловливаемый им статический напор, действующий на входное сечение, прямо пропорциональны массовому расходу. Влияние этого фактора графически показано на рис. 5.22 для типичного случая системы низкого давления, в которой поток в вертикальных каналах направлен вверх. [c.112]

В то же самое время влияние общей высоты слоя газов над подом на интенсивность излучения пламени в сторону поверхности нагрева при направленном прямом теплообмене значительно меньше, чем при равномерно распределенном режиме, так как главное влияние оказывает 1не общая толщина слоя газов, а толщина той части слоя, которая имеет максимальную температуру и степень черноты. [c.317]

Подробное экспериментальное исследование влияния переменности теплофизических свойств было проведено также Си-берсом и др. [29, 30]. Пластина высотой 3,02 м, расположенная в воздухе с температурой = 20 °С, нагревалась, так что температура стенки составляла 60—520 °С. При этом величина Т о/Т оо изменялась от 1,1 до 2,7. Влияние переменности свойств на теплообмен при турбулентном режиме течения (Ог > 10 ) учитывалось двумя способами. Первый заключался в том, что все теплофизические свойства рассчитывались при температуре оо и применялось соотношение [c.483]

Интересно оценить эффективность плавающих тепловых экранов, их влияние на теплообмен кристалла с окружающей средой. Такого типа экраны получили наибольшее распространение в лабораторной и производственной практике. На рис. 77 хорошо видна его конструкция и размещение в тигле. Изготовленный из графита экран помещают на поверхности расплава, за счет теплопроводности нагревается, создавая определенное тепловое поле вокруг растущего слитка. Наружный диаметр выполняют на 1,0—2,0 мм меньше внутреннего диаметра тигля, размеры отверстия в конической части выбирают в зависимости от диаметра кристалла, высота не превышает 50,0—60,0 мм. Нужно отметить, что форма и размеры экранов ничем не обоснованы, и часто назначаются произвольно. Поэтому иногда коническая часть выполняется в виде цилиндра или обратного конуса и др. [c.219]

Данные по абсорбции и теплообмену при осушке воздуха растворами хлористого лития в колонне небольшой высоты, насаженной керамическими кольцами размером ЪО мм [28], представлены па рис. 11.30. Эти данные основываются на работе нромышленной установки и, по-видимому, точны в пределах 5%. Концентрация раствора по указывается, однако в цитируемом источнике отмечается, что в интервале обычно применяемых концентраций изменения ее не оказывают особенно сильного влияния на коэффи- [c.268]

С увеличением высоты концентрация аэрозоля в среднем уменьшается. Однако при этом уменьшается и плотность атмосферы. Можно ожидать, что влияние аэрозоля на радиационный режим и в слоях верхней атмосферы остается существенным. При этом на высотах более 50 км влияние аэрозоля на лучистый теплообмен может усилиться за счет эффекта неравновесности между газовой средой и аэрозолем. Расчеты показывают, что на высотах более 60 км за счет поглощения солнечной радиации температура аэрозоля может превосходить температуру окружающего газа на 30—100 К. [c.207]

При заданных температурах окружающих сред теплообмен на спаях является основным фактором, определяющим максимальные значения энергетических показателей ТТН. Это связано с тем, что при фиксированных значениях температур окружающих сред величина термических сопротивлений между спаями и окружающими средами будет определять температурный режим работы термобатареи. Очевидно, что при уменьшении термических сопротивлений или, что одно и то же, при интенсификации теплообмена между спаями и окружающими их средами энергетические показатели ТТН монотонно возрастают. На рис. 6 показано влияние теплоотдачи на спаях на характеристики ТТН в режиме максимальной холодопроизводительности, а на рис. 7 в режиме максимальной энергетической эффективности [641. Графики построены для условий 01 = 0,82, 02 = 0,9. Представленные на рис. 6 и 7 результаты показывают, что увеличение коэффициентов теплоотдачи оказывает значительное влияние на рост производительности и коэффициента энергетической эффективности ТТН практически лишь до определенного предела, который приблизительно соответствует В1, 2 = 15 н- 20. При таких значениях В перепады температур между спаями и окружающими средами настолько малы, что их изменение практически не сказывается на величине энергетических характеристик ТТН. Предельные значения параметра В могут быть оценены для любых величин 01 и 0 2- Расчеты показывают, что при характерных для практики значениях 01 и 0 предельные величины В1, 2 близки к указанным выше. 0)временные ТТН изготовляются из термоэлементов с высотой порядка 5-10 м, теплопроводность наиболее распространенных термоэлектрических материалов составляет величину [c.29]

Влияние размеров аппарата, высоты и скорости полета на теплообмен с каталитической поверхностью [c.115]

Отмечаемое влияние на теплообмен диаметра и высоты слоя объясняется, видимо, сопряженным изменением гидродинамической обстановки в системе. Как было показано в главе V, от диаметра аппарата в значительной степени зависит направление циркуляционных потоков частиц твердого материала, характер которых, видимо, в определенной степени зависит и от высоты слоя. Кроме того, от Но и Оа зависит однородность псевдоожиженных систем (см. главы I и IV), влияющая также на величину а. Поскольку в зависимости от конкретных условий (геометрические характеристики слоя и поверхности теплообмена, размеры частиц, скорость и свойства ожижающего агента и т. п.) можно ожидать различного влияния указанных параметров Но и О ) на однородность системы, то эти параметры могут различным образом влиять и на величину а. [c.315]

Н. И. Гельпериным и др. [36] исследовалось влияние размеров теплообменной поверхности, положения нагревательных элементов в слое и геометрических параметров слоя (высота, диаметр) на коэффициент теплоотдачи. Опыты проводились в цилиндрических аппаратах диаметром 152 и 275 мм из органического стекла. Применялись нагреватели трех размеров диаметром 22 мм, длиной 110 и 210 мм и диаметром 30 мм, длиной 210 м.и. Исследовалось три фракции песка си средними размерами частиц 0,163 0,224 и 0,285 мм. Исходная высота слоя была равна 350 мм. [c.103]

Одной из причин расхождения экспериментальных данных по теплообмену, полученных различными автО рами, является неодинаковый подход к определению среднего температурного напора. Поэтому основная задача, которую предстояло решить авторам, заключалась в том, чтобы учесть действительное распределение температуры среды по высоте кипящего слоя и внести соответствующие коррективы в расчетные уравнения. Для более точного решения задачи следует учитывать также влияние неравномерности распределения частица по объему кипящего слоя. Различная порозность кипящего слоя определяет неодинаковую скорость газа или Жидкости в свободном пространстве слоя и, следовательно, неодинаковые гидродинамические условия теплообмена. По этой причине коэффициенты теплообмена в кипящем слое имеют локальные значения. [c.8]

В результате различного подхода к определению температурного напора между частицами и средой значения коэффициентов теплоотдачи, полученные разными авторами, существенно отличались. А именно коэффициенты теплоотдачи, рассчитанные по средней температуре среды до и после слоя и не учитывающие наличие в слое холостой зоны теплообмена, оказывались, как правило, заниженными по сравнению со значениями, полученными, исходя из действительного изменения температуры среды по высоте слоя. Поэтому при сравнении экспериментальных данных по теплообмену в слое следует четко представлять, что было принято тем или иным автором за температурный напор при расчете коэффициентов теплоотдачи. В дальнейшем будем считать коэффициенты теплоотдачи, найденные с учетом продольных температурных профилей среды, условно истинными, называя их просто коэффициентами теплоотдачи, а все другие, полученные без учета активной зоны теплообмена, кажущимися. Условность истинных значений коэффициентов теплоотдачи связана с тем, что при их определении пренебрегают влиянием [c.39]

Установка может быть использована и для исследования коррозии металлов, применяемых для изготовления аппаратов химических производств, работающих с водными средами. Следует иметь в виду, что при коррозионных испытаниях в данной установке нельзя смоделировать и воспроизвести условия для исследования влияния на кинетику коррозии температурного-градиента по высоте стенки. Невозможность учета влияния процесса массопередачи, например конденсации, на скорость коррозии также несколько снижает экспериментальную ценность установки. Достоинством установки является возможность проведения коррозионных исследований (после небольшой модернизации) при нестационарном теплообмене, т. е. при проведении тепловых процессов, обусловленных изменением температуры металла до момента полного выравнивания с температурой окружающей среды. Нестационарный теплообмен характерен для периодов пуска, простоев, изменений технологических режимов работы аппаратов, его влияние на коррозионное разрушение редко поддается учету. [c.197]

Как отмечал Б. И. Китаев, и использовал в своих разработках, при математическом описании явлений теплообмена и восстановления между ними можно найти определенную аналогию, связанную с характером погашения потенциалов процессов по высоте слоя. Для теплообмена таким потенциалом является разность температур потоков теплоносителей, а для восстановления — разность действующего и равновесного парциальных давлений восстановителя (в изотермических условиях) или его концентраций (при постоянном давлении). По нашему мнению, эта аналогия полностью соответствует развиваемой в настоящее время методике обобщенного термодинамического подхода к детерминированному описанию сложных обменных процессов (см, гл. 5, п. 5.4), а также [10.3]. Однако это далеко не полная аналогия. Прежде всего, потенциал теплопереноса связан с состоянием обоих потоков, в то время как потенциал восстановительного процесса не зависит от состояния (степени восстановления) железорудного материала. Кроме того, если коэффициент теплоотдачи в уравнении теплообмена сравнительно мало изменяется по высоте слоя, то коэффициент массообмена при восстановлении существенно зависит от степени восстановления материала и, следовательно, будет переменным по ходу процесса. Это отличие объясняется определяющим влиянием диффузионных и химических сопротивлений при восстановлении кускового железорудного материала, тогда как теплообмен в слое обычно лимитирует внешнее сопротивление. Указанные особенности восстановительного процесса, как, впрочем, и других физико-химических процессов, во многом определяют различие результатов теоретического анализа явлений тепло- и массообмена в слое при кажущейся одинаковости их математических моделей. [c.296]

Из предыдущего рассмотрения ясно, что при исследовании влияния магнитного поля на теплообмен в пограничном слое результаты расчета сильно зависят от вида принятых зависимостей проводимости и энтальпии от температуры. Если учитывать неравновесность и диффузионный перенос, то задача может оказаться практически неразрешимой. Анализ влияния эффекта Холла показал, что полученные решения применимы лишь для относительно малых высот полета (рос Ю ат, что соответствует высоте 40 ООО м). [c.51]

Камерный датчик имеет основание, с помощью которого крепится к стене. Термистор защищен перфорированным кожухом. Датчики располагают в таком месте, где средняя температура воздуха характерна для охлажденного помещения, т. е. на колоннах или стенах, по возможности в центральных проходах на /3 высоты от пола. На датчики не должны оказывать влияние тепловые потоки через двери, от осветительных приборов, вентиляционных каналов. Для защиты от повреждения датчики ограждают, но так, чтобы не было препятствий теплообмену с воздухом. [c.157]

Наибольшую трудность представляет определение оптимального числа взвёшивапия ио1ю . Понятно, для производственных условий действительная скорость должна быть значительно выше скорости взвешивания Ша и много меньше скорости, соответствующей уносу зерен и у особенно это относится к полидисперсным материалам. Следует учитывать, что при росте ю снимаются внешнедиффузионные торможения и растет к [в формуле (1)], но одновременно уменьшается Ас вследствие перемешивания газовой фазы и растет гидравлическое сопротивление слоя, так как при данной объемной скорости высота исходного слоя Но пропорциональна IV. Увеличение т вызывает рост HyJ и, следовательно, рост общей высоты аппарата сильно возрастает истирание зерен. Для выравнивания температуры в слое IV должна быть в среднем раза в два больше, чем г в, а максимальные коэффициенты теплопередачи от взвешенного слоя к теплообменным поверхностям достигаются при и /ц в 4—6 [9, 10]. Следо вательно, оптимальное число взвешивания (и размер зерен катализатора) следует определять на основе многократных технологических и экономических расчетов с учетом противоречивого влияния 1р1юв на различные параметры технологического режима. [c.296]

Если в плотном слое, как это было показано выше, вследствие плавлого паден ия темтератур по высоте СЛО(Я и большой его протяженности этот фактор не оказывает значительного влияния, то в кипящем слое при его малой высоте и возможности вследствие интенсивного перемешива ия постояиного сближения частиц, имеющих существенно отличные температуры, лучистый теплообмен между твердыми частицами, по-видимому, может ощутимо сказываться на интенсификации теплопередачи и на выравнивании температуры по объему слоя. [c.481]

Высокотемпературной термической обработке подвергаются MOHO- и полидисперсные материалы. Если для нагрева моподисперсных материалов противоточная схема движения теплоносителей является оптимальной, то для полидисперс-ных материалов этот метод неприемлем. Объясняется это необходимостью снижения скорости газов во избежание уноса мелких фракций материала (скорость газа должна быть меньше скорости витания мелких частиц), что приводит к увеличению габаритов теплообменного аппарата в плане. Кроме этого, применение принципа противотока значительно снижает равномерность прогрева крупных и мелких фракций материала по сравнению с прямоточной схемой [28]. Увеличение неравномерности прогрева частиц связано с тем, что диаметр частицы оказывает большое влияние на выбо] ) высоты аппарата. [c.15]

В работах Уэстуотера с сотрудниками [4, 5] были изучены условия, при которых на теплообмен на поверхности данного ребра практически не оказывают влияния соседние ребра. Например, при кипении фреона-113 на плоских вертикальных ребрах было установлено, что при высоте ребра, равной 6.25 мм, зазор между ними должен быть порядка 0.8—1.2 мм. Эта величина приблизительно соответствует отрывному диаметру пузыря. Опытные и расчетные данные при кипении фреона-113 на вертикальных ребрах с зазором, превышающим отрывной диаметр, хорошо согласуются между собой [4]. Это позволяет при выборе оптимальных размеров и формы ребер использовать расчетные методы. [c.7]

Теплообмен в барботажных колоннах. Для определения требуемой площади поверхности теплообменных элементов необходимо уметь рассчитывать коэффициенты теплоотдачи к ним от газо-жидкостной смеси. На основании анализа многочисленных исследований теплообмена между твердой стенкой и омывающей ее газо-жидкостной смесью, не имеющей направленного движения, авторами [1] сделан вывод, что коэффициент теплоотдачи не зависит от свойств газа, от давления в аппарате (до 2 МПа), от поверхностного натяжения на границе газ— жидкость, от конструкции газораспределителя (если высота расположения тепло-обменного элемента над барботером превыщает высоту факела газа, выходящего из отверстия), от места расположения теплообменного элемента в пучке горизон-тальньвс труб. Слабо вьфажена также зависимость коэффициента теплоотдачи от диаметра трубы, омываемой газо-жидкостной смесью. Существенное влияние на коэффициент теплоотдачи а оказывают приведенная скорость барботирующего газа Ур и свойства жидкости (вязкость, теплопроводность). Изменение направления теплового потока на величине коэффициента теплоотдачи не отражается. [c.518]

Размещаем выход газа на высоте Ят1п ун, которую оцениваем методами, изложенными в главах III и X. Прежде всего оцепим ее, пренебрегая влиянием теплообменных труб. Из рис. III-16 при = 0,345 см и uq — 50 см/с получаем [c.397]

В. Вэмсли и Л. Иогансон [264], применяя нестацио парный режим, исследовали теплообмен при ожижении частиц воздухом и двуокисью углерода. В результате обработки экспериментальных данных, авторы не нолу чили критериального уравнения. Но, однако, они сделали выводы о зависимости коэффициента теплоотдачи от диаметра частиц и высоты слоя, а также вывели бес-спорцо ошибочное заключение об отсутствии влияния скорости потока на теплообмен. Причину этого следует искать в принятом авторами допущении. [c.82]

Исследование теплообмена при свободном движении около горизонтального цилиндра в раэреженном воздухе проведено А. К. Ребровым [90]. Исследовался теплообмен горизонтальных цилиндров с диаметрами 1,31 мм (из нержавеющей стали) и 9,9 мм (из меди) в диапазоне давлений от 0,005 до 130 мм рт. ст. и температур от 50 до 150°С. В качестве определяющего размера принимался диаметр цилиндра, физические параметры воздуха определялись по средней температуре цилиндра и оболочки. Оболочка представляла собой стальной цилиндр диаметрам 520 мм и высотой 600 мм. В некоторой области еще достаточно высоких давлений не сказывается влияние температурного скачка. Зависимость здесь выражается уравнением [c.99]

Следовательно, если форма и размеры тела таковы, что конвективная теплоотдача при отсутствии магнитного поля минимальна, то приложенное магнитное поле не будет увеличивать суммарную теплоотдачу, так как уравнение (114) справедливо для любого т. Гоулард Л. 76] нашел, что радиус тела должен быть меньше его оптимальной величины, поскольку у него получилось, что / У<7о<0,4. Однако маловероятно, чтобы неравенство (114) выполнялось при очень высоких скоростях полета, когда поглощательная способность стенки велика. С ростом скоростей и высот полета лучистый теплообмен будет составлять все большую долю от суммарного. Поэтому при анализе теплоотдачи в критической точке необходимо учитывать радиацию. Насколько известно автору, точный анализ влияния излучения на конвективный теплообмен в критической точке еще не сделан. [c.62]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология