Змеевики коэффициент теплопередачи

Пример. Винилацетат получают из ацетилена и уксусной кислоты в. реакторе внутренним диаметром 3,2 м с псевдоожиженным-слоем катализатора (высота слоя в стационарном состоянии 3,5 м). Ацетилено-кислотная смесь (мольное соотношение ацетилен кис-лота=2,7 1) поступает с объемной скоростью 113 ч" в этих условиях степень конверсии уксусной кислоты в винилацетат за один проход через реактор составляет 44%- Определить площадь поверхности теплообмена встроенного змеевика, если тепловой эффект процесса (1378 кДж на 1 кг винилацетата) снимается за счет образования водяного пара в трубах змеевика. Коэффициент теплопередачи принять 149 Вт/(м -К), средний температурный напор 78 К. [c.157]

Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи к для трубчатого змеевика в сосуде с мешалкой могут быть приняты по следующей таблице. [c.199]

Скорость потока в змеевике. Коэффициент теплопередачи через стенку печной трубы тем выше, чем больше скорость движения потока сырья по змеевику. При заданном тепловом режиме хороший теплосъем обеспечивает боЛее низкую температуру стенки трубы, что предохраняет трубу от интенсивного отложения кокса на ее внутренней поверхности. Высокие скорости потока сами по себе препятствуют отложению грязи и механических примесей, содержащихся в сырье. В конструктивном отношении высокие скорости потока в змеевике приводят к малым диаметрам труб и в конечном счете к уменьшению размеров печи. [c.132]

При переработке сырья с малой коксуемостью и при пуске установки для вывода регенератора на режим в него специальной форсункой подают некоторое количество нефтяного продукта (обычно каталитического газойля). При переработке же сырья с большой коксуемостью в регенераторе при сжигании кокса выделяется значительно больше тепла, чем необходимо для ведения процесса крекинга. В этих случаях избыток тепла отводят из кй пящего слоя при помощи охлаждающих змеевиков. Коэффициент теплопередачи от кипящего слоя к змеевику достигает 407 Вт/(м - К) [350 ккал/(ч-м2-°С)]. [c.83]

В этих случаях избыток тепла отводится из кипящего слоя с помощью охлаждающих змеевиков. Коэффициент теплопередачи от кипящего слоя к змеевику очень высок и достигает 350 ккал/м ч градус. [c.183]

Средние коэффициенты теплопередачи /с для змеевиков регене- [c.197]

Замеренные значения коэффициента теплопередачи к к охлаждаемой в сосуде с охлаждающим змеевиком жидкости [c.48]

Диаметр труб змеевика подбирают с таким расчетом, чтобы сырье входило в печь в жидкой фазе со скоростью 1,2—2 м/сек. Такая скорость не приводит к чрезмерно высоким гидравлическим сопротивлениям, но обеспечивает турбулентный режим потоку сырья, а с ним и высокий коэффициент теплопередачи. Диаметр труб обычно не превышает 152 мм, поэтому в печах высокой производительности для обеспечения отмеченной скорости в трубах применяют два или большее число параллельных потоков сырья. [c.292]

Интенсификация эксплуатации печей достигается не только улучшением сжигания топлива, но и повышением передачи тепла сырью, проходящему по трубчатым змеевикам. Коэффициент теплопередачи существенно зависит от чистоты наружной и внутренней поверхностей змеевика печи, а также от скорости движения потоков сырья. В процессе работы печи наружная поверхность труб покрывается окалиной, налетами сажи и золы, а внутренняя — отложениями солей и кокса. Своевременная тщательная очистка поверхностей трубчатого змеевика — очень важное условие поддержания устойчивого теплового режима эксплуатации печи и повышения ее к. п. д. [c.205]

Большое влияние иа степень превращения сырья в трубчатых печах оказывает конструкция реакционного змеевика, распределение температурного градиента по длине змеевика и скорость газового потока. Для создания паиболее благоприятных условий протекания реакцин пиролиза температуру по длине змеевика постепенно повышают, а для достижения высоких коэффициентов теплопередачи в змеевиках поддерживают высокие скорости газовых потоков. За рубежом в промышленных условиях для змеевиков обычно применяют трубы диаметром 106 мм. Давление на выходе из змеевика поддерживается от 1,5 до 2,0 ати. [c.44]

Средний коэффициент теплопередачи для всех змеевиков регенератора [c.197]

Известны крекинг-установки флюид, регенераторы которых оборудованы внутренними змеевиками последние используются для перегрева-водяного пара и его производства из конденсата [175]. Коэффициент теплоотдачи от плотного слоя частиц катализатора, интенсивно перемешиваемых газами, к погруженной в спой вертикальной цилиндрической трубе довольно высок. Обычно этот коэффициент равен 240—600 ккал/м час град [227]. Коэффициент теплопередачи от псевдоожиженной массы частиц катализатора к па- [c.164]

На Батумском, Новоярославском, Новоуфимском и некоторых других НПЗ для охлаждения сырья или битума используют водяные погружные однопоточные холодильники. Змеевик холодильника расположен в металлическом ящике или бетонированном котловане. Для предупреждения застывания битума на внутренней поверхности труб и резкого снижения по этой причине коэффициента теплопередачи рекомендуется температуру воды в холодильнике поддерживать не ниже 60—100 С (в зависимости от марки битума), а перед включением холодильника в работу разогреть воду открытым паром [56]. Эксплуатация таких холодильников особенно при получении строительных битумов связана с постоянной опасностью застывания продукта. [c.140]

При расчете коэффициента теплопередачи Кг можно пренебречь термическим сопротивлением стенки трубы змеевика. Тогда К будет определяться величинами коэффициентов теплоотдачи от газов к стенке трубы и от стенки трубы к водяному пару а . [c.211]

Змеевиковые теплообменники были первыми аппаратами, применяемыми для регенерации тепла мазутов и полугудронов. Их укладывали по дну подогревателя сырья. По трубам змеевика прокачивали горячий остаток охлаждаясь, он отдавал тепло сырью. Вследствие возможности размещения небольшой поверхности теплообмена, низкого коэффициента теплопередачи — менее 30 ккалЦм X X ч-град), громоздкости и опасности в пожарном отношении такие [c.254]

Для работы в коррозионно-агрессивной среде змеевики погружных конденсаторов-холодильников изготовляют из легированной стали или латуни. Значения коэффициента теплопередачи для разных теплопередающих сред составляют для паров легких нефтепродуктов 75—100 для паров тяжелых нефтепродуктов 50—75 для водяных паров 245—295 для дистиллятов легких фракций 75—125 для вязких масляных фракций 50—75 для остатков перегонки нефти 40—0Ь ккал/ м -ч-град). [c.260]

Оросительные конденсаторы-холодильники представляют собой змеевики, орошаемые снаружи водой, подаваемой по желобам (рис. 152). Попадая па стенки горячих труб, вода частично испаряется, благодаря чему расход воды примерно в 2 раза меньше, чем в холодильниках других типов. Еще больший эффект достигается распылением воды по поверхности змеевиков при помощи распылителей. Оросительные холодильники монтируют из труб длиной 6—9 м. При благоприятных условиях (сухом климате, наличии ветра) коэффициент теплопередачи в таких аппаратах достигает 500 ккал/ м -ч-град). [c.260]

Потеря напора в змеевиках трубчатых печей. Змеевики трубчатых печей бывают протяженностью иногда несколько километров. Прокачиваемое по змеевику сырье постепенно нагревается и меняет свое агрегатное состояние от жидкого на входе в печь до жидко-паро-фазного или парофазного на выходе из печи. С изменением агрегатного состояния сырья меняется его объем и линейная скорость потока. Повышенная скорость потока сокращает пребывание сырья в зоне высоких температур, уменьшает коксообразование, увеличивает коэффициент теплопередачи. Однако с ростом скорости потока возрастает гидравлическое сопротивление и, как следствие, расход энергии на прокачку сырья по змеевику трубчатой печи. [c.292]

Коэффициенты теплопередачи, входящие в формулы (9.30) и (9.39), определяются частными коэффициентами теплоотдачи а от перемешиваемой среды к стенке и от стенки к теплоносителю, поступающему в рубашку или змеевик. [c.253]

Будем пользоваться следующими дополнительными обозначениями 5 — площадь сечения регенератора Т , с , и Со — соответственно температура, теплоемкость, плотность и содержание кислорода в кислородсодержащем газе Ск, К1 7к> Р — соответственно массовый ноток, теплоемкость, плотность и содержание кокса на катализаторе е — доля свободного объема в регенераторе. Пусть, кроме того, коэффициент теплопередачи от потоков в регенераторе к водяному пару, средняя температура которого равен Я1, а к наружному воздуху с температурой — равен Яд, а продольные плотности поверхности паровых змеевиков и внешней поверхности соответственно и причем [c.325]

Выделим произвольный элементарный объем регенератора У. Температуру в нем обозначим Т, концентрацию кислорода — С, содержание кокса на катализаторе — gк. Пусть, кроме того, общий поток кислородсодержащего газа (воздуха) в регенератор Св, содержание в нем кислорода С , температура потока на входе Гв, теплоемкость с . Для дымовых газов используем те же обозначения, но с индексом г . Поток катализатора обозначим бк, его теплоемкость Ск- Коэффициенты теплопередачи от реагирующей смеси к пароводяной смеси (в змеевике) с температурой Тз обозначим к наружному воздуху с температурой Т — К , поверхность змеевиков — 5з, наружная поверхность аппарата — н- [c.107]

Полученные значения тепловых характеристик змеевика сводим н табл. 3.16. Находим коэффициенты теплопередачи для соответствующих участков [c.177]

При обработке газа низкого давления для увеличения эффективности процесса теплопередачи рекомендуется применять ребристые трубки. Теплообменники, изготовленные с применением таких трубок, легче и дешевле. Во многих случаях используются геликоидальные змеевики, наваренные на ребристую поверхность, с небольшими расстояниями между витками. Обычно коэффициент теплопередачи от газовой пленки для такой поверхности находится в пределах 7,32—19,53 ккал/(м2.ч-°С). Особое внимание при эксплуатации этих теплообменников нужно уделить хорошему распределению потока поперек трубчатого змеевика и контролю температуры на кончиках ребер. [c.166]

Основные технологические трудности в проведении процессу связаны с отложением кокса в трубах печей. Так как кокс имеет низкий коэффициент теплопередачи, для достижения заданной температуры выхода продукта из печи при отложении кокса повышается температура стенки трубы, что ускоряет разрушение металла. Кроме того, отложения кокса уменьшают сечение трубы, в результате повышается гидравлическое сопротивление змеевика печи. [c.129]

Используемые печи, получившие условное название градиентных печей , имеют горелки с коротким пламенем, работающие с небольшим избытком воздуха (до 5%). Тепловая нагрузка одной печи может доходить до 9 10 ккал/ч. Для изготовления реакционного змеевика используют трубы диаметром 124,3 мм из стали с повышенной механической прочностью при рабочей температуре 760— 820° С. Массовая скорость реагентов в таком реакторе достигает 175 кг1(м сек), время контакта < 1 сек. При таких скоростях вдоль стенок труб образуется небольшой пограничный слой, в котором вследствие большого времени пребывания происходят вторичные реакции с образованием углерода. Углерод оседает на стенках реактора, уменьшая коэффициент теплопередачи и увеличивая потери давления в реакторе. [c.106]

На предприятиях планомерно проводятся работы по модернизации и замене морально устаревшего оборудования. Так,на многих печах установок термического крекинга, атмосферновакуумных трубчатках, установках селективной очистки масел, вторичной перегонки и других смонтированы безретурбендные спиралевидные змеевики. На ряде установок термокрекинга конвекционные змеевики с ретурбендами заменены безретурбенд-ными. На установках Л-35-11/1000 и АГФУ для увеличения скоростей продукта в змеевике подвергли модернизации печи, что позволило увеличить коэффициент теплопередачи через поверхности труб и прекратить их прогар н перегрев. [c.201]

В лабораторной модели пенного аппарата [234, 235] опыты были выполнены при развитом пенном режиме, скорости газа 1,5—3 м/с и интенсивности потока жидкости 10—30 м /(м-ч). Гидродинамический режим охлаждающей воды в трубках змеевика характеризовался величиной Квд = 2500 7000. Температура воздуха составляла 16—18 °С, охлаждающей воды 8—11 °С. Опыты проводили в условиях, облегчающих получение воспроизводимых результатов, а именно а) полное насыщение воздуха на входе в аппарат парами воды, чтобы элиминировать влияние массообмена при теплопередаче б) малые потери теплоты в окружающую среду в) равенство температур воздуха и воды, образующих пену (кь 0,05 °С), для исключения теплопередачи в слое пены. Прежде всего специальными опытами путем определения коэффициента теплопередачи между воздухом и водой в слое пены было установлено, что размещение теплообменных трубок над решеткой не нарушает пенного режима и не снижает эффективности основного процесса, происходящего в пенном аппарате. [c.112]

Для случая нагревания однофазного продукта,предполаг ая постоянными в одном ряду змеевика коэффициент теплопередачи и теплоемкости продукта и дымового газа,система уравнений (1-4) ложет быть решена аналитически. [c.142]

Пример -2. Крекинг газойля проводили в змеевике (длина 46 м., внутренний диаметр 5.3 мм), который погружен в свинцовую баню, нагретую до 454 С. Газойль поступал в змеевик в количестве 5,69 кг1ч при температуре 93 С и давлении 325,8-Ю к/м (33,2 а/п). Количество газойля, превращенного в газ и бензин, составило 12,2%. Расчетный коэффициент теплопередачи равен 176 вт-м- -град- (151,3 ккaл м ч гpaд- ). Плотность реакционной смеси при температуре реакции определяется уравнением [c.145]

Гидравлические потери напора зависят от скорости движения потока, его вязкости, длины печпых труб, их диаметра, чистоты внутренней поверхности, местных сопротивлений в двоппиках или калачах. С увеличением скорости движения сырья возрастает коэффициент теплопередачи, снижается температура стенок труб и, как следствие, удлиняется пробег печи без чистки змеевика. При больших скоростях потока для одной и той же производительности печи диаметры труб могут быть меньшими, а компактное их размещение в камерах позволяет иметь малогабаритную конструкцию. Однако эти возможности весьма ограничены. Анализируя несколько преобразованную универсальную формулу Дарси — Вейсбаха для расчета потерь напора, можно убедиться, насколько быстро возрастает гидравлическое сопротивление с уменьшением диаметра печных труб и увеличением скорости потока [c.95]

В последующем изложении мы будем пользоваться следующими дополнительными обозначениями 5 — площадь сечения регенератора Тв, Св, в и Уо — темеераттура, теплоемкость, плотность и содержание кислорода в кислородсодержащем газе соокветственно О . Ск, Р — массовый поток, теплоемкость, плотность и содержание кокса на катализаторе соответственно —дюля сво1бодно(го объема в регенераторе. Пусть, кроме того, общие коэффициенты теплопередачи от потоков в регенераторе к водяному пару, средняя тем паратура которого Тп, есть а, и к наружному воздуху с температурой Т есть а продольные плотности поверхности паровых змеевиков и внешней поверхности есть 5п и 5 , причем 5п и 5 определяются следующими выражениями [c.176]

Следует ожидать, что указанные расхождения уменьшатся за счет изменения коэффициента теплопередачи к охлаждающим змеевикам (X, ) и учета изменения теплоты реа1К-ции по мере выгорания кокса, то есть при тех же исходных соотношениях и методах расчета. [c.184]

Необходимая поверхность теплообмена определяется охлаждающей средой и конструктивными особенностями аннаратуры. Для кожухотрубчатых теплообменников общий коэффициент теплопередачи представлен на рис. 177. Для теплообменников труба в трубе с ребристой поверхностью внутренних труб общий коэффициент теплопередачи можно принять равным 161,11 ккал/(м2.ч-°С). Если для охлаждения раствора применяется вода, то скорость ее циркуляции зависит от допустимой температуры на выходе из холодильников. Так как удельные теплоемкости воды и охлаждаемого раствора амина очень близки, то скорость циркуляции воды можно принять равной скорости циркуляции аминового раствора. Если в качестве хладагента используется окружающий воздух, то змеевики аминового холодильника и конденсатор верха колонны выполняются как один аппарат. Для определения эксплуатационных расходов в этом случае также необходимо рассчитать общую тепловую нагрузку. Эксплуатационные расходы нри охлаждении воздухом складываются из затрат электроэнергии па привод вентиляторов п расходов на обслу-/кивание этих вентиляторов и охлаждающей поверхпостн. [c.275]

Змеевики между слоями делают из стальных труб с небольшим диаметром п тонкими стенками, которые могут легко расширяться при повышении температуры. Общий коэффициент теплопередачи от реакционных газов к воде имеет большие значения и обеспечивает получение максимального количества пара с минимальной поверхности нагрева. В связи с этим, как видно из диаграммы на рис. У1-27, температура сохраняется почти постоянной. Реакция происходит с большой скоростью в верхних слоях катализатора (где температура самая высокая) и с меньшей в нижних слоях. Для сохранения постоянной температуры высота нижерасположенпых слоев катализатора постепенно увеличивается. [c.272]

В указанных выше условиях значения общего коэффициента теплопередачи составляли в среднем около 2340 Вт/°С на 4м поверхности змеевика, погруженного в пену. Сравнение этой величины с коэффициентом теплопередачи для холодильников погружного и оросительного типов показало, что интенривность переноса теплоты от пены к охлаждающей воде, текущей в трубчатом теплообменнике, в 6—8 раз выше, чем от невспененной жидкости. Значения частного коэффициента а при развитом пенном режиме оказались достаточно [c.113]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология