Число в десорбере

Технологические схемы циркуляционных процессов включают кроме абсорбера и десорбера разнообразное оборудование, причем число десорберов может достигать 3—4. Это вызвано либо необходимостью селективного выделения различных газов за счет постепенного сброса давления или постепенного нагрева, либо необходимостью глубокой регенерации. Соответственно могут применяться более сложные циклы абсорбента, частичная рециркуляция газовых потоков, что часто необходимо для полного разделения смесей. [c.39]

С учетом термической стойкости раствора МЭА и для предотвращения коррозии оборудования давление в аппарате должно быть не выше я = 0,167 МПа [14, с. 139]. Принимаем давление по высоте аппарата одинаковым и равным л=0,12 МПа это не окажет существенного влияния на результаты дальнейших расчетов, так как перепад давления в десорбере зависит от числа и типа тарелок. [c.37]

Число рабочих тарелок в десорберах промышленных осушительных установок изменяется в пределах 10—20 [7, с. 260]. Некоторый избыток числа тарелок необходим для уменьшения потерь диэтиленгликоля с отгоняющимся водяным паром. [c.82]

Для адсорбционных установок характерно наличие групп однородных элементов, предназначенных для выполнения всеми элементами группы отдельных частей одного процесса. К числу таких групп относятся адсорберы, десорберы, аппараты для проведения сушки и охлаждения слоя адсорбента. Для каждого типа однородных элементов имеется определяющий параметр (концентрация целевого компонента, давление, температура, энтальпия или др.), в диапазоне значений которого можно выбирать места для однородных элементов и их количество. В этом случае место каждого данного /-го элемента находится между значением определяющего параметра 2 ь соответствующим предшествующему (I—1)-му элементу, и значением 7г+ь соответствующим последующему (1- - 1)-му элементу. Иначе говоря, значения определяющего параметра соотносятся согласно двусторонним неравенствам [c.150]

Для расчета числа тарелок в десорбере строят ступенчатую линию между рабочей и равновесной линиями (см. рис. ХУ-8). Точка В, находящаяся на рабочей линии АВ, определяет состав газа Ут на выходе из десорбера. Этот состав газа определяет в свою очередь концентрацию жидкости Хт, стекающей с верхней тарелки десорбера (абсцисса точки 1). Ордината точки 2, лежащей на рабочей линии, дает состав газа, поднимающегося с нижележащей тарелки. Продолжив аналогичные построения, придем к точке А, координаты которой определяют составы десорбирующего агента Ко и абсорбента, уходящего из десорбера. В данном слу- [c.303]

Рис. ХУ-8. Расчет числа теоретических тарелок в десорбере

Увеличение удельного расхода десорбирующего агента д вызывает перемещение рабочей линии в положение, например, АВи что приводит к уменьшению числа тарелок в десорбере. При сни- [c.303]

При понижении давления или повышении температуры наклон кривой равновесия становится более крутым, она удаляется от рабочей линии, и число тарелок уменьшается. Если десорбция осуществляется за счет подвода тепла в низ десорбера, то стекающая с первой тарелки жидкость будет направляться в кипятильник (см. гл. XIV) для образования потока паров Со и Уц = = КоХ , где Хо — состав абсорбента на выходе из десорбера. Очевидно, что в этом случае Уц + О, как это имело место при вводе водяного пара. [c.304]

ГРАФИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ЧИСЛА ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ТАРЕЛОК В ДЕСОРБЕРЕ [c.202]

Графический расчет числа теоретических тарелок в десорбере производится построением ступенчатой линии между равновесной кривой и рабочей линией (см. рис. СТ-В). Точка В, находящаяся на рабочей линии, определяет состав газа на выходе из десорбера. Этот состав газа определяет концентрацию жидкости Х (абсцисса точки /), стекающей с верхней тарелки десорбера. При пересечении с рабочей линией в точке 2 абсцисса Хд, дает состав газа Уд, ,, поднимающегося с нижележащей тарелки. [c.203]

Проведя аналогичные построения, придем в точку А, лежащую на рабочей линии, координаты которой определяют составы десорбирующего агента и покидающего десорбер тощего абсорбента X,. Число горизонтальных или вертикальных отрезков ступенчатой линии между равновесной и рабочей линиями определяет число теоретических тарелок в десорбере, которое в данном случае равно 5. Чем меньше X,, тем лучше работа [c.203]

Рис. У1-8. Графический расчет числа теоретических тарелок в десорбере

Понижение давления или повышение температуры увеличивает наклон кривой равновесия и приводит к уменьшению числа тарелок в десорбере. [c.204]

При заданных давлении, температуре и расходе отпаривающего агента из уравнения (VI.22) можно определить число теоретических тарелок в десорбере [c.209]

При расчете задаются извлечением какого-нибудь компонента (обычно н-пентана) остальные параметры процесса десорбции определяют расчетом. Имея величину и задавшись числом теоретических тарелок в десорбере М, находят фактор десорбции для нормального пентана 5 , по [c.210]

Технико-экономические показатели работы десорбера также зависят от температуры процесса, числа тарелок, расхода десорбирующего агента и давления в аппарате. [c.215]

При выборе давления в десорбере необходимо иметь в виду, что снижение давления благоприятно сказывается на процессе десорбции, позволяя сократить расход десорбирующего агента и уменьшить число тарелок в десорбере. Однако возможная степень понижения давления в десорбере обусловлена возможностью конденсации десорбированных компонентов без дополнительного их сжатия. [c.215]

Прп выборе давления в десорбере необходимо учитывать, что снижение давления желательно, так как это позволяет сократить расход десорбирующего агента и уменьшить число тарелок однако это может оказаться нецелесообразным, так как из-за пониженного [c.230]

Высота десорбера, м Число каскадных тарелок (центральных/периферийных) Время пребывания катализатора в, зоне десорбции, с Скорость" водяного пара в зоне десорбции, м/с [c.203]

Уравнение (12.37) поддается и аналитическому решению д.1я определения числа теоретических тарелок десорбера, в котором заданы давление, температура, удельный расход отпаривающего агента и назначен коэффициент десорбции ф данного компо нента. По аналогии с уравнением (12.28), очевидно [c.394]

Технологический режим десорбера определяют исходя из условия конденсации верхнего продукта десорбера водой и обеспечения минимального содержания извлекаемых из газа углеводородов в регенерированном абсорбенте давленне в рефлюксной емкости не превышает, как правило, 0,7—1,4 МПа температура верха 40—50 °С, температура низа не выше 280—310 °С. При проектировании десорбера число реальных тарелок принимают не более 20—40. [c.205]

В табл. III. 12 приведены технологические параметры и основные качественные показатели работы узла десорбции при различном конструктивном оформлении нижней части десорбера. ГПЗ № 1 работает по схеме 1 (без глухой тарелки), ГПЗ № 2 — по схеме 3 (с глухой тарелкой), ГПЗ № 3—5 работают по схеме 2 (без глухой тарелки). На ГПЗ № 4 тепло в десорбер подводится в основном за счет температуры сырьевого потока (флегмовое число в десорберах поддерживалось на всех заводах около 2). [c.234]

Исследования показали, что с повышением температуры сырьевого потока десорбера со 144 до 200 °С количество флегмы увеличивается на 52%, а тепловая нагрузка не дефлегматор возрастает на 45%. Однако при этом на 25—30% уменьшаются максимальные потоки паров и жидкости в колонне и на 30% снижается тепловая нагрузка на испаритель (рис. 111.73). Поэтому температура сырьевого потока десорбера может быть определена только на основе оптимизационных расчетов узла десорбции, включая систему рекуперативного теплообмена. При изучении влияния температуры принят следующий состав сырья (в % мол.) этана 0,79 пропана 25,2 бутанов 8,35 пентанов 1,14 гексанов 0,76 и абсорбента 63,6 (число теоретических тарелок 10, сырье вводится на 5-ю тарелку). [c.237]

На рис. 111.74 и III.75 показано соответственно влияние общего числа теоретических тарелок N-j- и соотношения их в укрепляющей п и отгонной т секциях десорбера на основные показатели работы аппарата. Для расчетов был принят следующий состав сырья (в % мол.) этана 0,65 пропана 20,85 бутанов 6,88 пентанов 0,94 гексанов 0,72 и абсорбента 70,06 (сырьевой поток с температурой 140 °С подавали в середину колонны). Анализ графиков (см. рис. 111.74 и 111.75) показал, что при увеличении общего числа теоретических тарелок от 10 до 18 (включая дефлегматор и испаритель) величины Q , L ax и Ушах практически не изменяются, а расход флегмы L и нагрузка на дефлегматор уменьшаются при- [c.237]

Зависимость показателей работы десорбера от общего числа теоретических тарелок в аппа> рате [c.237]

Флегмовое число в десорбере Н. [c.319]

Знание коэффициента извлечения пропана при десорбции ф"=0,68 и числа теоретических тарелок в десорбере Л д=10 позволяет определить по диаграмме Кремсера фактор десорбции пропана 5з=0,68. Значения факторов десорбции для остальных углеводородов питания АОК определяются из соотношения [c.88]

Концентрация отходящей серной кислоты зависит от числа тарелок десорб-циоиной колонны, количества отдувающего агента и температуры процесса. В оптимальных условиях эта величина составляет приблизительно 70%, что позволяет возвращать отработанную кислоту в абсорбер без регенерации и концентрирования. Существенно, что наиболее агрессивная разбавленная серная кислота находится только в верхней части десорбера. [c.225]

Число тарелок в десорбере рассчитывают также графическим методом, одпако в этом случае оперативная линия АВ располагается правее кривой равновесия фаз 0С кривая равновесия фаз нри десорбции обращ на к оси абсцисс выпуклостью. Порядок расчета числа тарелок показан на рис. 8. 3. [c.228]

Технико-экономическая эффективность работы десорбера зависит от температуры десорбции, числа тарелок, расхода десорбирующего агента и давления в аппарате. Эти величины также взаимосвязаны. Повышение температуры десорбции позволяет сократить расход десорбирующего агента, уменьшить число тарелок в десорбере и осуществить десорбцию при более высоком давлении однако с повышением температуры десорбции требуется увеличение расхода тепла па нагрев абсорбента и охлаждающей воды на его охлаждение увеличивается также поверхность нагревателей, теплообменников и холодпльников. [c.230]

Фактор десорбции так же как и фактор абсорбции, зависит от сте[1еип и.шлечения данного компопента из исходного насыщенного абсорбента и числа теоретических тарелок в десорбере. Степень извлечения каждого из компонентов, входящих в состав исходного [c.240]

Определению основных размеров тарельчатого абсорбера (десорбера), так же как и в случае ректификационных колопн, предшествует определение числа теоретических тарелок. Методы определения числа тарелок рассмотрены выше. [c.244]

Для насадочных абсорберов и десорберов основные размеры могут быть найдены или путем определения числа теоретических тарелок и высоты, эквивалентной одной теоретической тарелке, или путем вычисления поверхности контакта фаз с использованием основного уравнения абсорбции (8. 1). Выбор диаметра и высоты такого аппарата и гидравлический расчет, включающий обоснование гидродинамического режима и определение потери напора, осуществляются с использованием расчетных уравпепий, подробно рассмотренных в 5 седьмой глапы. [c.244]

Неравномерность распределения потоков в десорбере можно уменьшить за счет организации промежуточных циркуляционных орошений в укрепляющей и отгонной секциях колонны—в первом случае с помощью орошения рекомендуется снимать тепло в укрепляющей секции, а во втором — подводить тепло в нескольких сечениях отгонной секции [107]. При этом было показано, что при отводе в укрепляющей секции 50% тепла с помощью циркуляционного орошения нагрузка на дефлегматор уменьшается в 2 раза (рис. 111.76). Тепло циркуляционных потоков можно использовать для нагревания технологических потоков. При подводе в колонну 55% тепла за счет промежуточного подогрева флегмы в отгонной секции нагрузка на дефлегматор увеличивается на 25%, а затраты высокопотенциального тепла в испарителе уменьшаются на 45% (рис. 111.77). Величины Lmax и Ущах имеют минимум при подводе 25% тепла в колонну за счет промежуточного подогрева флегмы отгонной секции (е), т. е. функции тах = / (е) и Ушах = / (б) имеют В дзнном случае экстремальный характер с минимумом, проявляющимся при е s 30%. Для расчетов были приняты следующие исходные данные температура сырья 70 °С, число теоретических тарелок и + m = 5 + 5, количество сырья (в моль/ч) этана 11,2 пропана 355,3 бутанов 117,9 пентанов 16,1 гексанов 10,7 и абсорбента 1463. [c.238]

По диаграмме Кремсера (см. рис. 111.47, с. 199) по найденному коэффициенту ф и числу теоретических тарелок п = 2—3 определяют фактор десорбции 5. Число молей насыщенного раствора гликоля 2 берут из расчета процесса осушки поэтому, зная величину 5, можно определить объем паров V. Таким образом получены все необходимые данные о работе десорбера. Поскольку количество паров и жидкости по высоте регенератора меняется незначительно, потарельчатый расчет его, как правило, не производят. [c.273]

Повторная ректификация отгона дебутанизатора 4 увеличивает четкость отделения фракций Сз н С4 и вместе с тем существенно смягчает условия разделения в депронанизирующем абсорбере-десорбере 2, позволяя снизить температуру в его кипятильнике и обходиться меньшим числом тарелок. В депентанпзаторе 5 от остатка дебутанизатора 4 сверху отбирается пеп- [c.171]

Насыщенный абсорбент с низа аппарата 2 поступает в деэтаиизатор 9, который работает при давлении 23 ата с температурой в конденсаторе орошения —23° и в кипятильнике -(-63°. В деэтанизаторе, отделяющем суммарную этан-этиленовую фракцию от пропана, обычно достаточно 35 тарелок, при числе орошения 1,7. Часть остатка деэтанизатора 9 отводится в секцию ректификации при обычной температуре (на рис. IV.12 не показано) для извлечения тяжелых компонентов и кондиционирования тощего абсорбента. Остальное количество нижнего потока деэтанизатора смешивается со свежим тощим поглотителем и возвращается в абсорбер-десорбер. [c.173]

ЕО определение числа единиц переноса при десорбции не встречает затруднений. Поскольку на абсорбцию возвращается с десорбции жидкость состава х , то парциальное давление компонента в газе после абсорбции должно быть выше Рдес. (см. рис. 92). Это ограничивает возможную степень извлечения компонента из газа при десорбции путем снижения давления жидкости. Поэтому данный способ десорбции часто комбинируют с другими способами. Например, выходящую из десорбера жидкость направляют на десорбцию инертным газом в этом случае содержание компонента в десорбированной жидкости может быть значительно снижено и на абсорбцию подают жидкость с меньшим содержанием компонента. [c.313]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология