Теплоотдача в трубах при турбулентном течении

Тепловые граничные условия практически не влияют на коэффициент теплоотдачи в турбулентном течении кроме того, и влияние гидравлических условий на входе в этом случае не столь существенно, как при ламинарном течении. Тем не менее для очень коротких труб средний коэффициент теплоотдачи может быть в 2 раза больше, чем для длинных. [c.93]

Концентрические кольцевые каналы. Коэффициенты теплоотдачи при турбулентном течении в концентрических кольцевых каналах зависят не только от чисел Re, Рг и diL, но и от отношения d//do, поскольку кольцевые каналы геометрически подобны только в том случае, когда одинаковы отношения диаметров. Кроме того, коэффициенты теплоотдачи зависят от граничных условий, рассмотренных выше и показанных на рис. 1. Теплоотдачу в турбулентном потоке газов и жидкостей в концентрическом канале можно определить, используя модифицированную форму уравнения (41) для турбулентного течения в трубах, [c.237]

Теплоотдача при турбулентном течении теплоносителя в трубах [c.170]

Стабилизация теплоотдачи при турбулентном течении в круглой трубе практически наступает при // >50. При /< <50 значения а следует умножить на коэффициент Ё1 (см. табл. 2.25). Методы расчета коэффициентов теплоотдачи в других более сложных случаях приведены в [16]. [c.291]

При пленочной К чистых паров неметаллов коэф теплоотдачи определяется в осн термич сопротивлением пленки конденсата, к-рое зависит от режима ее течения Последний в случае практически неподвижного пара определяется числом Рейнольдса пленки Re , = ii>5/v,, где li, S-соотв средняя по сечению скорость и толщина пленки конденсата, v, -кинематич вязкость конденсата Для К на вертикальной пластине или трубе при Re менее 5-8 течение пленки чисто ламинарное, при превышении этих значений Re -ламинарно-волновое, при Ке л 350-400-турбулентное На вертикальных П0В-СТЯХ значит высоты могут наблюдаться области с разл режимами течения пленки конденсата При ламинарном течении увеличение Re j, с возрастанием тол щины пленки приводит к уменьшению коэф теплоотдачи, при турбулентном течении-к его увеличению Если пар перегрет, К сопровождается конвективной теплоотдачей от [c.449]

Согласно работе В. Г. Фастовского и А. Е. Ровинского, теплоотдачу при турбулентном течении жидкости в змеевиках можно вычислять по уравнению М. А. Михеева (109), введя в него поправку, учитывающую влияние на теплообмен кривизны трубы, e ap= 1 + 1,8 dID. Эта рекомендация распространяется на область изменения чисел Рейнольдса от Re=16,4/y /// до Re==185 (d/D) , . [c.143]

Локальный коэффициент теплоотдачи при турбулентном течении в трубе. По трубе, внутренний диаметр которой равен 5,1 см, движется поток воды с массовой скоростью иг = 6804 кг-ч . В некотором фиксированном поперечном сечении трубы температура внутренней поверхности стенки составляет [c.396]

На теплоотдачу при турбулентном течении оказывает влияние шероховатость стенки трубы. Для шероховатой трубы а больше, чем для гладкой. Однако это имеет место только тогда, когда выступы шероховатости выходят за пределы вязкого подслоя. Теплоотдача в технических трубах, как правило, подчиняется закономерностям, справедливым для гладких труб. [c.272]

Формула получена в результате обработки опытов по теплоотдаче при турбулентном течении теплоносителей в трубах и кольцевых щелях. Можно принять, что оптимальный относительный шаг (5/6)опт=13 при любом значении числа Прандтля в интервале от 1 до 80. Определяющие температура и линейный размер выбраны аналогично формуле (8-16). [c.221]

Трубы И Т. Д. В этой главе рассматривается главным образом теплоотдача при турбулентном течении жидкостей в относительно чистых гладких металлических трубах. Значение отложений шлака, накипи и тому подобных загрязнений на теплоотдающей поверхности зависит от толщины и природы отложений, а также от величины других термических сопротивлений. [c.281]

Теория переноса вихрей. Используя для турбулентного ядра вместо теории переноса количества движения теорию переноса вихрей, Коуп [16] вывел теоретическую зависимость для теплоотдачи при турбулентном течении в трубах. Для ртути, воздуха [c.299]

Практически при передаче тепла в трубчатых печах в трубах происходит турбулентное течение, и поэтому мы используем уравнение для расчета коэффициента теплоотдачи в области [c.89]

Изменение коэффициентов теплоотдачи для жидкостей и газов при турбулентном течении внутри труб и поперечном смывании труб снаружи с изменением температуры [c.14]

Из (3.36) следует, что в отличие от случая ламинарного режима теплоотдача при турбулентном режиме зависит от Re и Рг. Используя выражение (2.56) для коэффициента сопротивления при турбулентном течении в гладких трубах, можно приближенно представить (3.36) в виде [c.108]

Теплоотдача при развитом турбулентном течении в прямых трубах и каналах (Яе> 10000) рассчитывается с помощью формулы [c.557]

Рис. (. Теплоотдача при ламинарном и турбулентном течениях п трубе при постоянной температуре стенки

Рис. 5. Теплоотдача прн ламинарном и турбулентном течении в трубе при постоянной температуре стенки

Если стандартные элементы в теплообменнике расположены симметрично, можно ожидать, что тепло- и массообмен в каждом из элементов всей системы будет таким же или по крайней мере пропорциональным тепло- и массообмену в изолированном элементе. Это можно показать на следующем примере. Рассмотрим кожухотрубный теплообменник, в котором температура кожуха поддерживается постоянной в результате испарения жидкости (рис. 1). Если коэффициент теплоотдачи в трубах определяется только скоростью, то можно воспользоваться и—а-методом. Коэффициент теплоотдачи при ламинарном илн турбулентном течении можно рассчитать при известной скорости течения. Если размеры всех труб одинаковы, а скорость течения определяется гидравлическим сопротивлением, то коэффициенты теплоотдачи всех труб также одинаковы. Температура жидкостной среды в трубе изменяется от А, о во входном сечении до 7 на выходе в соответствии с уравнением [c.84]

Гладкие прямые трубы. Сравнение большого числа экспериментальных данных по теплоотдаче с известными в литературе корреляционными уравнениями, проведенное в [14], показало, что полуэмпирические уравнения, аналогичные корреляции, предложенной Прандтлем, лучше других описывают экспериментальные данные. Уравнение Прандтля для полностью развитого турбулентного течения имеет вид [c.236]

Как показано на рис. 2, таким образом достигнута прекрасная корреляция их данных. Уравнение (3) также хорошо описывает и данные по воздуху других авторов, даже для других профилей ребер. Данные по турбулентным течениям в трубах с многими типами шероховатости представлены в [24] увеличение коэффициентов теплоотдачи (отнесенное к основной площади поверхности) достигает 250%. [c.324]

В случае турбулентного течения гомогенных потоков в трубах и каналах различных сечений коэффициент теплоотдачи а можно рассчитать по уравнению (П.38), воспользовавшись для динамической скорости выражением (П. 11) и приняв для него [c.30]

В результате анализа, выполненного в п. 32, установлено, что режим течения жидкостной пленки в трубах с ленточным завихрителем может быть ламинарным или турбулентным, т. е. вторичные токи, возникаюш,ие в пристенных слоях жидкости, в рассматриваемом случае не оказывают суш,ественного влияния на тепло-перенос. Поэтому для описания процесса теплоотдачи при турбулентном режиме течения жидкости применима теория теплообмена, разработанная для осевого течения. [c.182]

В случае пленочного турбулентного течения воды по поверхности вертикальных труб коэффициент теплоотдачи находят по формуле [c.451]

Аладьев И. Т., Экспериментальное определение локальных и средних коэффициентов теплоотдачи при турбулентном течении жидкости в трубах. Изв. АН СССР, ОТН, 1951, № 11. [c.89]

Аналогичная работа была выполнена Дорайсвами и Пателом [5-20], исследовавшими теплоотдачу при турбулентном течении воды (Ке = 5 000- -80 ООО) в трубе диаметром 12,7 мм при пульсациях различной амплитуды и частоты (f=40 81 160 мин ). Установлено, что при f=40 и 81 мин пульсации не влияют на теплоотдачу при всех исследованных амплитудах. При /= = 160 мин теплоотдача заметно интенсифицируется, особенно в области низких значений Ке так, при Ке = 5 000 коэффициент теплоотдачи возрастает на 130%, а при Ке = 20 000—всего на 30% влияние амплитуды пульсаций проявляется слабо. [c.230]

Для горизонтальных труб на среднюю по периметру теплоотдачу при турбулентном течении жидкости гравитационное поле практически не влияет. Это объясняется тем, что в обогреваемой трубе степень уменьшения теплоотдачи вблизи ее верхней образующей компенсируется увеличением теплоотдачи вблизи нижней образующей. Согласно А.Ф. Полякову, граница начала влияния термогравитации на вынужденное течение и теплообмен в горизонтальных трубах соответствует предельному числу Грасгофа [c.277]

При значениях числа Рейнольдса Re>2200 ламинарный режим течения нарушается, наступает переходный режим, который при Re>10 становится турбулентным. Разными авторами установлено, что коэффициент теплоотдачи при турбулентном течении мало зависит от граничных условий на поверхности стенок, но зато на теплообмен существенно влияют начальная турбулизация потока и форма входной кромки канала. Многообразие этих условий приводит к большому числу частных эмпирических зависимостей, однако можно указать на следующую закономерность длина /н участка тепловой стабилизации равна примерно (15-f-30) (будем полагать /н—20ii). Значение среднего числа (Nuoo)t на стабилизированном участке в турбулентном режиме течения в неограниченной прямой трубе ди -метром d [4,8] [c.81]

Для расчета местных коэффициентов теплоотдачи при турбулентном течении газа в прямой гладкой трубе А. С. Сукомелом и др. [Л. 131] была получена формула [c.215]

Из приведенных обобщенных зависимостей следует, что в случае конденсации пара внутри горизонтальной трубы в условиях малых и умеренных скоростей парового потока и турбулентном течении конденсата средний коэффициент теплоотдачи пропорционален плотности теплового потока в степени 0,5 (а ° ), диаметру трубы в степени 0,2 (а в ) и длине трубы в степени 0,3 (а В диапазоне исследованных давлений пара Рп1 = 0,554-2,5 МПа влияние давления пара на теплоотдачу оказалось несущественным. Это согласуется с аналогичным выводом, сделанным Боришанским и Кочуровой [37] на основе анализа большого числа опытных данных о влиянии давления пара на теплоотдачу при конденсации . [c.144]

Известно, что аналогия между теплообменом и трением для шероховатых поверхностей при турбулентном течении зависит от типа шероховатости. Решение задачи для эквивалентной песочной шероховатости приведено в [21], Недавно появившаяся работа рассматривает поверхности, которые можно производить промышленным способом. В [22] коэффициенты теплоотдачи для труб с шероховатостью в виде квадратных повторяющихся ребер обобщены на основе корреляций для коэффициента трения с использованием функции подобия Никурадзе числа Рейноль- [c.323]

Корреляция для коэффициента теплоотдачи. Теперь рассмотрим корреляции для расчета коэффициента теплоотдачи от конденсатной пленки, содержащей две несмешивающиеся жидкие фазы, Прп конденсации на наружной поверхности можно использовать методы для горизонтальных и вертикальных труб. Однако они применимы только при ламинарном течеш-ш конденсата для случая турбулентного течения методы расчета и данные отсутствуют. [c.356]

В компактных теплообменниках, использующих в качестве теплоносителя воздух при атмосферном давлении, ввиду малых гидравлических радиусов проходных сечений для воздуха и ограничений по мощности, затрачиваемой на прокачку, рабочий диапазон чисел Рейнольдса составляет 1000 ч- 5000. Другими словами, рабочая область — это переходная область от ламинарного течения к турбулентному. При работе в этой области лyчuJe всего выбирать такую геометрию теплообменной матрицы, которая вызывала бы некоторую турбулентность потока при малых числах Рейнольдса. Кривые рис. 11.7 свидетельствуют о том, что при использовании матрицы из сплющенных труб с рифлеными ребрами (поверхность № 9,68 — 0,870) нерегулярности геометрии вызывают в потоке воздуха турбулентность, достаточную для улучшения коэффициента теплоотдачи при числах Рейнольдса вплоть до 500, при которых коэффициенты теплоотдачи для плоских и рифленых ребер становятся одинаковыми (хотя фактор трения все еще несколько выше для рифленых ребер). Заметим также, что наклон кривых для фактора трения на рис. 11.7 становится более крутым прп числах Рейнольдса, меньших примерно 2000. Это означает, что хотя течение преимущественно является турбулентным, ламинарный подслой в пограничном слое утолщается по сравнению с развитым турбулентным течением. [c.214]

Другое интересное заключение, вытекающее из рис. 14.8, состоит в том, что прямые проволочные дистанционирующие вставки между трубами являются эффективным средством для существенной турбулизации потока. В результате наклон кривой зависимости коэффициента теплоотдачи от числа Рейнольдса, характерный для развитого турбулентного течения, сохраняется до чисел Рейнольдса гюрядка 700. Опыты, проведенные на воде, выявили аналогичное ухудшение характеристик теплоотдачи при наружном обтекании пучка труб по сравнению с течением внутри трубы при повышенных числах Рейнольдса, однако наклон кривой зависилюсти коэффициента теплоотдачи от числа Рейнольдса при наружном обтекании пучка также сохранялся вплоть до чисел Рейнольдса порядка 700 1121. [c.279]

В случае турбулентного течения жидкости по трубе стабилизация теплоотдачи наступает при Модель вязкого подслоя (см. гл. XXXVI) описы вает теплоотдачу при турбулентном движении жидкости или газа. При условии 0,6 <Рг< 3000 и 7-10 <Ке< <12-10 теплоотдача аппроксимируется формулой [c.261]

Перепад температур по толщине стенки с учетом загрязнения принят 3 °С. Тогда температура стенки 1с, = - 3 = 88,3 - 3 = 85,3 °С и Рге1=2,07. При турбулентном течении жидкости в прямых трубах теплоотдачу рассчитываем по формуле Михеева [c.67]

Турбулизируюшие вставки б виде диафрагмы (рис. 5.19, а) размещают а трубе на определенном расстоянии одна от другой. При наличии таких вставок переход к.турбулентному течению в трубах происходит при Ке = 140 (для труб без вставок при Р.е = 2300), что позвол.яет приблизительно в 4 раза интенсифицировать теплообмен. Вставки в виде дисков (рис. 5.19, б) с определенным шагом укрепляют на тонком стержне, вставленном в трубы. По своему воздействию на поток такие вставки близки к диафрагмам. Спиральные вставки (рис. 5.19, е) обычно изготовляют из топких алюминиевых или латунных лент. При низких значениях Ке они позволяют повысить коэффициент теплоотдачи в 2...3 раза. [c.112]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология