Высота от размера частиц неподвижной

Вторая группа параметров включает в себя кинетические и диффузионные параметры хроматографического опыта, определяющие процесс размывания хроматографической полосы и не связанные с селективностью непосредственно. К этим параметрам относятся размеры колонки (длина слоя сорбента и поперечное сечение колонки) размер и форма частиц сорбента давление, скорость потока природа газа-носителя температура колонки количество вводимой в колонку анализируемой смеси (доза) и способ ее введения содержание неподвижной жидкой фазы в колонке или эффективная толщина пленки неподвижной жидкой фазы, давление. Совокупность параметров хроматографического опыта, входящих во вторую группу, от которых, так же как и от селективности, зависит качество разделения, условно (для отличия от селективности) можно назвать общим термином — эффективность. Эффективность выражается высотой, эквивалентной теоретической тарелке (ВЭТТ), или числом тарелок N. [c.128]

Если неподвижный зернистый слой зажать сверху сеткой, проницаемой только для газа, то перепад давления на единицу высоты слоя с повышением скорости восходящего газового потока будет непрерывно возрастать вдоль кривой ВС. Для выбранного зернистого материала, например, для катализатора крекинга нефти с частицами размером от 10 до 100 мкм, может быть получено несколько эквидистантных кривых применительно к неподвижному слою — в зависимости от плотности упаковки частиц. Для подобных зернистых материалов с малым средним размером частиц и широким гранулометрическим составом насыпная плотность может находиться в пределах от 480 до 640 кг/м . На фазовой диаграмме (рис. 1-4) кривая ОАВ соответствует неподвижному слою с наиболее рыхлой упаковкой частиц. [c.20]

Как показано в разд. П.Е, минимальная достижимая высота, эквивалентная теоретической тарелке, является функцией размера частиц неподвижной фазы. Чем меньше диаметр частиц, тем меньше высота тарелки и тем больше при одинаковой длине разделительной колон- [c.51]

Итак, мы описали отдельные диффузионные процессы, чей вклад в размывание хроматографических пиков наиболее важен. Из приведенных уравнений следует, что, меняя размер частиц (с1р), количество неподвижной фазы ( /), структуру сорбента и упаковку колонок (Я, у), а также подвижную фазу, можно тем самым менять и >т- Система растворенное соединение—-неподвижная фаза в большинстве случаев задается, поэтому существенно влиять на величины к и Оь практически невозможно. В тех случаях, когда влияние отдельных процессов на размывание пика взаимно независимо, зависимость высоты, эквивалентной теоретической тарелке, от скорости газа-носителя выражается уравнением, приведенным в работе [86] [c.163]

Неоднородности пористости в слое зернистого материала возникают в процессе его засыпки в аппарат [19-22]. Масштабы таких неоднородностей могут быть различны — от размеров слоя в целом до нескольких десятков размеров частиц. Появление неоднородностей могут вызвать некоторые способы формирования неподвижного слоя материала, например при загрузке, осуществляющейся в виде падающей струи частиц. В месте падения образуются более плотные структуры. Кроме того, чем больше высота падения струи частиц или чем больше скорость падающих частиц, тем больше уплотнение и меньше пористость слоя. Неоднородности, определяемые условиями засыпки, являются основным источником появления будущих горячих и холодных пятен в зернистом слое. Однако эти неоднородности существенно сглаживаются соответствующими приемами формирования засыпки. [c.567]

Для высушивания сорбентов и твердых носителей (размеры зерен 0,25—4 мм) пользуются установкой, изображенной на рис. 4 . Высушивание производится в стеклянной цилиндрической колонке диаметром около 4 см и высотой 25—27 см. В нижнюю часть колонки впаяна стеклянная пористая пластинка, поддерживающая слой вещества в неподвижном состоянии, верхний конец колонки вытянут на длину 5—6 см с целью ускорения потока газа-осушителя в холодной части колонки во избежание конденсации паров воды. Нижнюю треть колонки нагревают при помощи трубчатой электрической печи. Воздух или азот подают снизу через трубку с сухими молекулярными ситами со скоростью 1—4 л/мин в зависимости от размера частиц и массы вещества в колонке. Температуру кипящего слоя в потоке газа проверяют с помощью ртутного термометра, ш арик которого находится в слое вещества. Удаляемые пары конденсируются в охлаждаемой ловушке. [c.14]

В работе сделан вывод, что коэффициент теплоотдачи зависит от высоты неподвижного слоя и размера частиц, но не зависит от скорости и температуры воздуха. [c.67]

Опыты проводились в асбоцементной трубе диаметром 100 мм, высотой 800 мм с кварцевым песком, фарфоровыми шариками и мраморной крошкой (размер частиц менялся от 0,8 до 8,9 мм). Высота неподвижного слоя менялась от 40 до 140 мм, скорость воздуха от 1,5 до 6,5 м/сек. Начальная температура воздуха и частиц поддерживалась около 160° С, затем температура воздуха снижалась по линейному закону. В результате обработки опытных данных получено критериальное уравнение (с погрешностью 30%) [c.68]

Эта формула определяет истинное газосодержание в любом сечении по высоте трубы при известной скорости газа Vr в этом сечении. Газосодержание по высоте подъемника возрастает. Константа С определяет влияние диаметра трубы и объемной концентрации твердой фазы (Ттв в (mYm ). Исследования [28] проводились с трех-фазной системой вода + воздух + гидроокись алюминия, Размеры частиц АЬОз от 10 до 100 мкм (36,5% частиц > >100 мкм, 16,5% частиц 80—100 мкм, 24°/о частиц > >>60 мкм, остальное — частицы <10 мкм). Скорость газа изменяли от 0,11 до 1,5 м/с, скорость суспензии от 0,14 до 0,88 м/с. Концентрация твердой фазы была О, 8, 17 и 25% (об.) диаметр труб равен 55, 80 и ПО мм. В этих пределах изменения переменных произведение константы п на скорость всплывания пузыря в неподвижной жидкости и является постоянной величиной, равной 0,4 м/с. Константу С определяют по формуле [c.238]

Обычно хроматографический прибор (рис. 11.1) состоит из разделительной хроматографической колонки, заполненной частицами неподвижной фазы определенного размера. Неподвижная фаза может быть либо твердым адсорбентом, способным адсорбировать на своей поверхности молекулы разделяемой пробы, либо инертным носителем, поверхность которого покрыта пленкой жидкости, поглощающей молекулы газа или пары летучего вещества. Хроматографическую колонку помещают в термостат и непрерывно продувают через нее поток инертного газа-носителя. Небольшая проба летучих веществ вводится специальным приспособлением — дозатором в начальную часть колонки. Газ-носитель перемещает отдельные компоненты разделяемой смеси вдоль слоя неподвижной фазы со скоростями, обратно пропорциональными их адсорбируемостям или растворимостям, в результате чего они будут покидать разделительную колонку в разные моменты времени, образуя своеобразные хроматографические полосы. Содержание компонента в такой полосе определяется чувствительным детектором. При полном разделении каждая полоса отделена от другой зоной чистого газа-носителя. Кривая показаний детектора, обычно регистрируемая автоматически, представляет собой совокупность хроматографических пиков разной высоты и ширины, расположенных на горизонтальной основной линии и образующих так называемую хроматограмму, [c.82]

Из общих соображений следует, что скорость реакций во взвешенном слое, вообще говоря, должна отличаться от скорости реакций в реакторе с неподвижным катализатором. В самом деле, такие факторы, как перемешивание частиц катализатора и газа, проскок газа в виде пузырей и большая пористость слоя должны оказывать существенное влияние на скорость реакций при проведении процесса во взвешенном слое. В свою очередь, перемешивание (т. е. выравнивание концентрации по высоте слоя) и проскок газа определяются гидродинамическими условиями, т. е. зависят в общем случае от линейной скорости газа, высоты слоя, размера частиц и т. д. Следовательно, количественные закономерности и отличительные особенности реакций во взвешенном слое могут быть установлены путем сравнительного изучения скоростей реакций в неподвижном и взвешенном слоях и определения количе- [c.49]

В отличие от процесса в реакторе с неподвижным катализатором, процесс дегидрирования во взвешенном слое зависит не только от температуры и объемной скорости бутана, но и от отношения высоты -слоя катализатора к диаметру реактора, размера частиц катализатора и линейной скорости газа в аппарате. [c.51]

На первой модели со стеклянными стенками опыты проводились при атмосферном давлении паро-воздущной смеси с паро-содержанием X = О — 0,378, при температуре потока 80 — 160° С, скорости потока гио = 0,89—2,85 м/сек и при высоте неподвижного слоя катализатора Но = 80 мм. В качестве мелкозернистого материала в опытах для образования кипящего слоя использовался активированный древесный уголь с размером частиц 1—4 мм. [c.71]

Коэффициент колонки уменьшается при равномерном и плотном заполнении колонок. При этом уменьшаются пустоты, через которые молекулам приходится двигаться для того, чтобы достигнуть неподвижной фазы. Скручивание колонки в спираль приводит к увеличению коэффициента со. Применение частиц малого диаметра также ведет к уменьшению пустот в колонке и к ускорению процесса сорбции — десорбции. Размер частиц имеет особенно большое значение, так как высота тарелки в соответствии с уравнением (3.8) пропорциональна квадрату диаметра частиц. Так же, как в случае массопередачи в неподвижной фазе, высокая диффузионная способность вещества в подвижной фазе приводит к увеличению скорости массопередачи и состояние неравновесия уменьшается при низких скоростях потока. [c.42]

Движение жидкости или газа в неподвижном слое зернистых материалов или насадочных тел > зависит от многих факторов направления потока газа или жидкости (восходящий или нисходящий), скорости потока, гидравлического сопротивления слоя (высоты слоя, его однородности, размера частиц, их формы), удельной поверхности. [c.62]

Сопротивление кипящего слоя зависит от его высоты, плотности частиц и продуваемого газа, а также от размера и формы зерен. С увеличением высоты кипящего слоя и плотности частиц сопротивление возрастает. Уменьшение плотности продуваемого газа ведет также к увеличению сопротивления слоя. При той же скорости дутья увеличение диаметра частиц снижает сопротивление слоя, что объясняется меньшей степенью псевдоожижения. Сопротивление кипящего слоя флотационного колчедана практически равно высоте его в неподвижном состоянии. [c.36]

Чу и соавторы построили график зависимости фактора переноса вещества от модифицированного числа Рейнольдса DpG fig (1—s) и получили единую линию для всех данных. Эта обобщенная зависимость, изображенная на рис. 17, применима к неподвижному и кипящему слою гранулированных частиц и не имеет ограничений, связанных со спецификой систем. Одна и та же зависимость получена для кипящего слоя, создаваемого газом или жидкостью. При таком методе обработки исчезает разрыв непрерывности между неподвижным и кипящим слоем, а также влияние размеров частиц. Значение критической скорости потока в точке перехода от неподвижного слоя к кипящему пропорционально плотности частиц, однако, как следует из этих данных, плотность частиц не влияет на перенос вещества. Фактор переноса вещества не зависит от высоты слоя различия систем с кипящим слоем, вероятно, учитываются числом Шмидта, включенным в определение фактора переноса вещества. [c.60]

Сила сопротивления Рс возникает в результате колебательного движения частиц. Поэтому ее направление совпадает с направлением оси вибрации, но в течение одного периода меняется на 180°. Очевидно, что такое совпадение направлений возможно лишь до тех пор, пока частица движется вместе с решеткой и скорость скольжения ее по поверхности сравнительно невелика. При от- рыве частиц от решетки их движение будет неупорядоченным. Величина силы Рс во времени также не остается постоянной, поскольку она находится в сложной зависимости от частоты и ускорения вибрации, формы и размера частиц, высоты и плотности насыпного слоя, плотности частиц, воздухопроницаемости слоя и других факторов. Для упрощения задачи полагают, что тело при вибрации в неподвижной среде испытывает такое же гидродинамическое сопротивление, какое оно испытывало бы при движении с постоянной относительной скоростью [c.253]

Основными параметрами являются размер твердых частиц или их гранулометрический состав, диаметр отверстия для ввода газа, поперечные размеры аппарата и угол его конусности, расход газа и высота слоя. Все эти факторы взаимосвязаны. Например, слой частиц песка размером 0,6 мм в аппарате диаметром 152 мм при диаметре отверстия для входа газа 16 мм будет переходить из неподвижного состояния в псевдоожиженное, не образуя фонтанирующего слоя, — независимо от высоты неподвижного слоя и скорости газа. В то же время, при диаметре отверстия [c.622]

При исследовании влияния размера частиц было показано, что с его увеличением коэффициент теплоотдачи а сначала несколько уменьшается, а затем возрастает, но в целом этот фактор влияет слабо. Практически а не зависит и от высоты неподвижного слоя. [c.97]

Анализ системы уравнений (2.175) и (2.176) предполагает известными значения аппроксимационных параметров т, Л и р для исследуемого материала. Опыты по сушке пористой керамики с размерами частиц 10 и 15 мм дали следующие значения коэффициентов кинетического уравнения (2.172) Л = 0,08 т = и р = 0,8. Использование полученного значения т= в уравнении (2.176) несколько упрощает его, но не приводит к возможности получения решения системы уравнений (2.175) и (2.176) в квадратурах. Результаты численного решения системы (2.175) и (2.176) при т = сравнивались с опытными данными по сушке частиц пористой керамики в неподвижном слое высотой 190 мм и диаметром 100 мм. ( равнение показало удовлетворительное совпадение опытных и расчетных данных по нестационарным полям [c.81]

Другая картина наблюдается при использовании самолетов, особенно с неподвижными крыльями,- распыляющих препараты с частицами крайне мелких размеров. При так называемом ультрамалообъемном опрыскивании размеры частиц жидкости находятся в пределах 1---50 мкм. Частицы диаметром меньше 3 мкм легко обволакивают капли воды и оседают очень медленно. Для оседания таких частиц на поверхность Земли с высоты 1 км требуется примерно год. Частицы диаметром меньше 1 мкм смешиваются с атмосферным воздухом, как газы. [c.141]

Подобрать вентилятор для перекачивания воздуха через адсорбер. Расход воздуха 0,825 м /с, температура 20 °С. Воздух вводится в нижнюю часть адсорбера. Давление исходного воздуха и над слоем адсорбента атмосферное. Сорбент представляет собой частицы, плотность которых рт = 800 кг/м , средний размер 4 = 0,00205 м, фактор формы Ф = 0,8. Высота неподвижного слоя сорбента 0,95 м, порозность е = 0,4 м /м . Внутренний диаметр адсорбера D == 1,34 м. Длина трубопровода от точки забора воздуха до адсорбера составляет 20 м. На трубопроводе имеются четыре колена под углом 90° и одна задвижка. [c.16]

При низких скоростях подвижной фазы влияние массопередачи на высоту тарелки для больших молекул выше, чем для маленьких, но в первом случае эффект увеличения скорости подвижной фазы менее выражен. Как следует из теории случайного шага, размывание пика, вызываемое вихревой диффузией, уменьшается с уменьшением размера частиц неподвижной фазы увеличение ширины фракшга дает небольшой эффект. [c.111]

Существенное влияние на эффективность разделения оказьшает равномерность заполнения колонки сорбентом Применение находят два способа сухой и суспензионный. Последний способ применяют в тех случаях, когда размер частиц сорбента менее 30-50 мкм. Суспензию готовят в подходящем растворителе, контакт с которым не изменяет свойств сорбента, и вводят в колонку под давлением с высокой скоростью. Общие при1[ципы способов заполнения, выбора высоты и диаметра колонок достаточно подробно рассмотрены в литературе 101-103]. Следует заметить, что в настоящее время наблюдается тенденция к пер< ходу на микроколонки диаметром 1 мм и менее. В частности, развивается капиллярный вариант колоночной хроматофафии, В этом случае неподвижную жидкую фазу наносят в виде тонкой пленки на стенки колонки. Толщина пленки равна 1-5 мкм при диаметре капилляра от 20 до 250 мкм [104], Основные ограничения для капиллярных колонок связаны с их малой вместимосгью масса разделяемых веществ не превьпиает микрофаммо-вых количеств, а объем пробы - долей микролитра, [c.224]

Псевдоожиж. слой неоднороден подавляющее кол-во твердых частиц находится в более плотной части, где возникают и поднимаются пузырьки газа, почти не содержащие твердых частиц. Т. к. слой похож на кипящую жидкость, его наз. также кипящим. С возрастанием скорости газа пузырьки увеличиваются, затем сливаются в струи, содержащие взвешенные, непрерывно рассыпающиеся и вновь возникающие агрегаты (пакеты) твердых частиц, т. е. плотная часть слоя становится дискретной. Псевдоожиж. слой с жидким ожижающим агентом однороден, но диапазон скоростей (т" — ш ), в к-ром он существует, много меньше, чем для слоя с газообразным ожижающим агентом. Определяющие характеристики псевдоожиж. слоя — его среднее гидравлич. сопротивление ДРс (в Па), т и т" (в м/с). При изменении скорости от т до т" сохраняется равенство ДРс = ДОт(1 — Е)Н = дри Но, где рг и р — кажущаяся и насыпная плотность твердых частиц соотв. (в кг/м ), Н и Но — высота псевдоожиж. и неподвижного слоя соотв. (в м), д — ускорение свободного падения (в м/с ). Значения ш), ги" и Е определяются по эмпирич. ур-ниям в зависимости от чисел Рейнольдса [Ке (или Ке ) = т (или ги") т/v, где т — средний размер твердых частиц (в м), V — кинематич. вязкость (в м /с)] и Архимеда [Аг = д(Р(Рт— [c.486]

В цилиндрических колоннах вместо показателя относительная пористость используется показатель относительное расширение слоя , равный отношению высот псевдоожиженного и неподвижного слоев Пп.сп/Ннеи.сл, оптимальная величина которого равна 1,5. При этом размеры частиц активированного угля составляют 0,25—1 мм, что отвечает скорости потока сточной воды 7—10 м/ч. [c.138]

В случаях когда размер образца очень мал (аналитические нагрузки), определяют собственную, врожденную эффективность колонки ( число тарелок или высота тарелки), которая определяется не размером образца, а механическими параметрами, такими, как размер частиц, метод заполнения, конструкция колонки (см. разд. 1.4.3.2). Но в препаративной ЖХ размер тарелки (длина или высота, которая для данного диаметра цилиндра определяет объем) принципиально определяется количеством и концентрацией образца, введенного в слой. Чем меньше различие между силами притяжения каждой из фаз к молекулам двух видов, тем труднее разделение и тем большее число раз должен происходить процесс адсорбции и десорбции для достижения разделения. Чтобы обеспечить достаточное взаимодействие трудноразделяемого образца с поверхностью силикагеля, размер образца нужно соответственно уменьшить. Если желаемое разделение не может быть достигнуто даже при уменьшении таким образом эффективного объема тарелки, то, чтобы сделать время удерживания достаточным для требуемого количества молекулярных переходов между подвижной и неподвижной фазами, следует увеличить число тарелок (собственную эффективность колонки). Это можно сделать одним из следующих путей а) уменьшить размер частиц в колонке тех же размеров (что резко ограничивает размер образца) б) увеличить эффективную длину колонки (что позволяет производить загрузку больших образцов, но увеличивает время разделения и затраты растворителей) следующим путем [c.32]

Характер влияния на Я коэффициентов диффузии в подвижной и стационарной фазах следует из ранее приведенных уравнений для Яг и Яз. Среди параметров, характеризующих технику эксперимента при хроматографическом разделении веществ, главным является размер и форма частиц насадок. Диаметр частиц или толщина пленки неподвижной фазы определяют длину диффузионного пробега вещества к границе раздела фаз. Очевидно, что чем меньше размеры частиц, тем меньше диффз ионные ограничения, но всегда существует нижняя граница размеров частиц, определяемая проницаемостью слоя насадки в хроматографической колонке для подвижной фазы. В свою очередь проницаемость колонки для одной и той же подвижной фазы зависит не только от диаметра частиц, но и от высоты колонки. Получается замкнутый круг. Чем меньше К , тем больше требуется 7У,фф. Для получения необходимого числа Л/эфф следует или уменьшить Н до соответствующего значения при сохранении длины колонки, или увеличить ее длину при сохранении Я. Оба требования выполнимы только до определенных пределов, ниже которых колонки оказываются непроницаемыми для подвижной фазы при допустимом давлении. Одновременным решением проблем снижения диффузионных ограничений со стороны стационарной фазы и обеспечения необходимой проницаемости колонок для подвижных фаз, явилось создание пленочных и поверхностно-пористых сорбентов, позволяющих без существенного уменьшения размеров частиц и соответственно без принципиального увеличения сопротивления колонки потоку подвижной фазы в произ- [c.185]

Длина колонок очень сильно зависит от необходимого числа теоретических тарелок и возможности обеспечить достаточно быстрое перемещение подвижной фазы через колонку, чтобы длительность анализа была приемлемой. В настоящее время рекомендуется применять колонки длиной, не превышающей 1 м (это близко к предельной длине неподвижной фазы, которую еще можно достаточно хорошо уплотнить для того, чтобы получить высоту тарелки порядка 1 мм при скоростях потока, не слишком далеких от оптимальной). Если разрешающая способность такой колонки недостаточна, добавляют еще одну колонку длиной 1 м, причем межколоночные коммуникации должны содержать соединительные капилляры с минимальным объемом /10/. С увеличением длины колонки уменьшается ее проницаемость, и, чтобы сохранить приемлемое время анализа, необходимо использовать более высокие давления. Для колонок с внутренним диаметром 4 мм, длиной 1- м, заполненных адсорбентом с размером частиц около 40 мкм, давление, необходимое для создания скорости потока 1 мл-мин ,равно примерно 20 атм. Поэтому приблизительную предельную длину колонки можно оценить, исходя из доступного давления и приемлемого времени анализа. Основные работы в обласг-Ти высокоэффективной жидкостной хроматографии проводились на колонках, длина которых не превышала 5 м. [c.49]

Опыты проводили с дистиллированным фталевым ангидридом в следующих диапазонах изменения параметров концентрация фталовоздушиой смеси на входе 4,7—33,4 (на весь объем воздуха), начальная температура смеси 106— 220° С, линейная скорость газов (в расчете на полную колонну) 0,3—0,72 м/сек, высота неподвижного слоя 140—300 мм, температура в слое 40—82° С, размер частиц 0,25—1,25 мм (насыпной вес 0,7—(Т,95), продолжительность опыта 0,8— 22 час. [c.143]

Вследствие применения мелких частиц поверхность контакта между фазами в кипящем слсе намного больше, чем в неподвижном слое, где нижний предел размеров частиц определяется максимально допустимыми потерями напора. Уменьшение размеров частиц оказалось возможным потому, что потери напора в равномерно кипящем слое зависят в основном от высоты слоя и от плотности частиц и не зависят от их размеров. Увеличение поверхности контакта при использовании кипящего слоя способствует ускорению тепло- и массообмена между фазами если скорость химических процессов определяется указанными факторами, использование кипящего слоя приводит к уменьшению реакционного объема. [c.10]

Исследования по сушке концентратов в КС было проведено с участием авторов [24]. В качестве инерта используют кварцевый песок с размером частиц 5—3 мм. Пульпу подают в слой снизу с помощью форсунки. Высушивают три концентрата (салаирский, ачисайский и карагайлинский) при температуре поступающего теплоносителя. 400 °С, температуре в слое для каждого концентрата соответственно 180, 150, 130 °С и концентрации исходной пульпы 75—-59% при высоте неподвижного слоя 250 мм. [c.226]

Одноярусный цилиндрический аппарат представляет собой колонну высотой около 4 м. Верхняя часть ее соединена с цар-гой, имеющей диаметр в 1,5—2 раза больше диаметра основной колонны. У борта этого расширенного участка аппарата приварен кольцевой желоб для отвода из колонны очищенной воды. Нижняя часть колонны адсорбера соединена при помощи фланцев с коническим днищем, имеющим центральный угол от 30 до 60° (в зависимости от диаметра колонны). Непосредственно над коническим днищем устанавливается распределительная решетка с отверстиями 5—10 мм и шагом отверстий около 10 мм, на которую загружается крупка активированного угля с размером частиц 0,25—1,0 мм и преимуществеппым содержанием фракции 0,5—0,75 мм. Высота неподвижного слоя крупки угля 2,5—2,7 м. [c.217]

Для того чтобы применить большие скорости дутья, нужно отказаться от принципа газификации в плотном слое топлива, в котором отдельные частицы практически неподвижны по отношению к газовому потоку. Увеличивая скорость дутья и уменьшая размер частиц топлива, переходят к газификации в так называемом кипящем слое топлива. Наблюдения через смотровой люк показывают, что состояние топлива при этом методе газификации подобно состоянию слабокипящей жидкости (отсюда и происходит название способа). При направлении струн воздуха наклонно к поверхности такого кипящего слоя топлива она как бы покрывается волнами. Частицы газифицируемого топлива находятся в непрерывном движении и соприкосновении с газом. Слой топлива по всей высоте приходит в колебательное движение высота его возрастает по сравнению с высотой плотного слоя примерно в три раза. Образующаяся зола, более тяжелая, чем уголь, частично проходит через угольную массу и опускается иа колосниковую решетку. [c.254]

Изменение мгновенных значений концентраций регистрировали с помощью осциллографа с- последующим интегрированием на аналоговой машине время интегрирования принимали равным 40 с при масштабе измерения времени пульсаций концентраций 0,02 с. Исследованы монофракции аммофоса с размером частиц 0,56—0,8 1—2 и 2—3 мм. Высота слоя в неподвижном состоянии составляла 160 мм. Результаты представлены на рис. 1.2. Существование различий в структуре прирешеточной зоны и основного объема КС опредедяется )азличными значениями концентрации [c.17]

Анализ текстуры и расширения линий. Малоугловое рассеяние 5.1. Определение текстуры поликристаллических материалов (определения, плотность полюсов и полюсная фигура, экспериментальное определение текстуры рентгеновскими методами, в том числе фотографические методы с неподвижным и движущимся образцом, дифрактометрические методы, техника эксперимента морфологические и другие методы, в том числе оптические методы и косвенные методы интерпретация полюсных фигур и текстурных 1 арт стереографическая проекция, в том числе физический смысл параллелей, меридианов круги отражения, круги отражения для метода Шульца поправки при исследовании текстуры в проходящих и отраженных лучах). 5.2. Размеры частиц и их статистика из пиний Дебая — Шеррера (ширина линии и размер частиц, в том числе определение ширины линии, определение размера частиц, форма кристаллов, методы введения поправок к ширине линии, использование эталонов, поправка на дублет профили линий и статистика размеров частиц, в том числе аналитическое выражение и фурье-преобразование для профиля линии статистика размеров частиц, втом числе средние диаметры, отклонения и дисперсия, доля частиц с заданным интервалом диаметров, объемная статистика, функция распределения по диаметрам, выбор масштаба методы исправления профиля линии, в том числе прямые методы, методы Фурье, детальный анализ факторов расширения линии эффект конечного суммирования). 5.3. Малоугловое рассеяние (порядок величины углов для малоуглового диффузного рассеяния, единичная однородная частица, в том числе общая формула для рассеивающей способности, различные формы частиц сферически симметричная неоднородная частица, группа малой плотности из идентичных беспорядочно ориентированных частиц, в том числе общая формула, частицы различной формы, приближенная формула, закон Гинье, приближение для хвоста кривой, закон Порода эффекты интерференции между частицами для плотных групп идентичных частиц, в том числе формулы Дебая и Фурье группы малой плотности из частиц, имеющих различную форму, в том числе 1фивые Роиса и Шалла, вкспоненциальное приближение, приближение для хвоста кривой общий случай, предельная рассеянная интенсивность при нулевом угле полная энергия, рассеянная при малых углах, поправки на высоту щели у первичного луча, в том числе случай гауссовского распределения интенсивности, поправка для однородного луча с бесконечно высокой щелью, формулы преобразований). [c.324]

Интенсификация процессов адсорбции идет по пути использо вания кипящего слоя мелкозернистых (размер части 0,25—1,5 мм) и высокодисоерсных адсорбентов (раз мер частиц менее 40 мкм). На рис. 8.14 приведена принципиальная технологическая схема очистки сточных вод анилинокрасочногс производства с применением кипящего слоя мелкозернистого активного антрацита (размер частиц 0,25—1 мм) [415]. Эта схема позволяет организовать непрерывный процесс, кипящий слой не заиливается взвешенными веществами, регенерация адсорбента проводится в отдельном аппарате. Гидравлическое сопротивление в кипящем слое по сравнению с неподвижным слоем меньше, а скорость массообмена выше в результате использования менее крупных частиц активного угля. Для кипящего слоя рекомендуется высота 1—1,5 м, расширение слоя Н/Н0 1,5 при удельной производительности адсорберов 10—15 м3/(м2-ч) [69, с. 187]. [c.252]

Гравитационная модель (рис. 3-5) включает в себя горизонтальную трубу /, по которой подается воздух. На не-больщом расстоянии от ее устья расположена вертикальная труба 2, представляющая собой питатель пыли. Ось трубы 1 расположена на высоте I над горизонтальным столом, на котором находится такая же стеклянная пластинка 3, что и в инерционной модели. Рабочее пространство закрыто кожухом 4. Частицы пыли в малом количестве свободно падают через трубку 5 питателя, затем двигаются ускоренно в неподвижном воздухе, далее проходят через струю воздуха, отклоняясь от вертикали, и, наконец, свободно падают по наклонной траектории в неподвижном воздухе. В опытах были использованы две геометрически подобные модели малая l(L=140 мм) для стеклянной пыли, большая ( =299 мм) для оловянной. В опытах изучался также относ Л пыли от оси трубы 2 пыли и методика измерений те же, что и на инерционной модели. Величины определяющего. размера моделей Ь и скорости воздуха выбраны так, чтобы обеспечить постоянство критериев С и Рг. Из рис. 3-6 следует, что при этом процесс движения пыли опять однозначно определяется критерием Д. Однако в гравитационной модели критерий Фруда уже сильно влияет на процесс. [c.106]

В заключение следует отметить, что в зависимости от характера и концеитрации загрязнений в сточной воде, а также требований к качеству очищенной воды описанная технологическая схема адсорбциоипо-ионообменпой доочистки сточных вод может претерпевать определенные дополнения и изменения на отдельных этапах обработки стоков. Это касается аппаратурного оформления отдельных этапов схемы, выбора адсорбентов и ионообменных смол, методов их регенерации, рационального сочетания, а также реагентов, используемых для регенерации ионитов. Так, использование в качестве адсорбента гранулированных активных углей с гранулами размером 1,5—4 мм вместо активного микропористого антрацита, частицы которого имеют размеры 0,2—1,0 мм, делает нерациональным проведение процесса адсорбции в псевдоожиженном слое, поскольку большие скорости псевдоожижающего потока сточных вод требуют и соответствующего увеличения высоты слоя для сохранения необходимого времени контакта адсорбента с жидкостью. В этом случае наиболее целесообразно использование аппаратуры с плотным слоем активного угля, неподвижным или движущимся в колонне противотоком к направлению движения очищаемой воды. В такой схеме осветление и фильтрование воды производится до стадии адсорбции. На особенно крупнотоннажных установках, предназначенных для очистки более 1000 м сточных [c.252]