Скорость влияние на очистку

Большое влияние на процесс оказывает температурный режим. При понижении температуры сточной воды с 20 до 6°С скорость процесса очистки замедляется примерно в 2 раза, а при увеличении температуры с 20 до 37°С — возрастает в 2— 2,3 раза. Наиболее благоприятной средой для бактерий является нейтральная или слабощелочная при pH ниже 5 и выше 9 эффективность биохимической очистки резко снижается. [c.321]

Влияние различных факторов на скорость биологической очистки сточных вод [c.104]

Рис. 7.3. Влияние флокуляции на скорость процесса очистки нефтесодержащей воды.

Определение влияния факторов переноса на скорость процесса очистки ПГ от примесей проводили на различных фракциях никель-ки- [c.115]

Качество активного иЛа и его количество оказывают решающее влияние на полноту и скорость процесса очистки сточных вод. [c.413]

При оценке эффективности способов очистки РВП немаловажным фактором является влияние очистки на скорость коррозии набивки воздухоподогревателя. [c.181]

Форма камеры сгорания и расположение свечи также оказывают существенное влияние на скорость и полноту сгорания топливо-воздушной смесн. Чтобы усилить турбулизацию горючей смеси, камере сгорания придают форму, создающую узкие проходные сечения для перетекания смеси из цилиндра камеру в конце такта сжатия. Этим достигается ускоренное догорание смеси. Свеча должна располагаться так, чтобы вблизи ее не создавалась излишняя турбулизация и в то же время обеспечивалась хорошая очистка зоны свечи от остаточных газов потоком смеси, поступающей из впускной системы. [c.151]

Как показывает Н. И. Черножуков, результаты, связывающие зависимости скорости окисления от концентрации О2, были получены с дистиллятами глубокой очистки. В тех же случаях, когда испытывалось масло нормальной очистки, такой зависимости не обнаруживали. Очевидно, скорость реакции окисления определяется не столько концентрацией О2, сколько наличием и возможностями зарождения активных молекул субстрата и развитием цепи реакции. Если в масле нет веществ, тормозящих процесс окисления, т. е. масло очищено, то повышение концентрации кислорода увеличивает скорость окисления за счет большей возможности столкновения молекул кислорода с активированными молекулами субстрата. Когда же количество активированных молекул в окисляемом продукте мало и энергия их поглощения веществами, тормозящими реакцию, невелика, концентрация кислорода уже не оказывает существенного влияния на скорость окисления. [c.16]

Изучению влияния температуры на характеристики разделения обратным осмосом посвящено сравнительно небольшое число работ. Это объясняется тем, что ацетатцеллюлозные мембраны, которые получили наибольшее распространение при разделении, очистке и концентрировании водных растворов, разрушаются при температуре около 60 °С. Кроме того, с повышением температуры существенно возрастает скорость гидролиза ацетатцеллюлозных мембран [154], что сокращает срок их эффективной работы. Поэтому при использовании таких мембран в большинстве случаев нецелесообразно выходить за пределы комнатных температур. [c.183]

Влияние неравномерности распределения скоростей потока по сечению на эффективность работы аппаратов обусловлено тем, что коэффициенты эффективности (коэффициенты тепло- и массопередачи, очистки и т. п.) находятся не в прямой пропорциональной зависимости от скорости протекания рабочей с )еды. Следовательно, при неравномерном поле скоростей, когда каждому элементу поперечного сечения аппарата соответствует некоторое локальное значение коэффициента эффективности, средний (истинный) коэффициент эффективности аппарата будет отличаться от коэффициента эффективности при равномерном поле скоростей. [c.56]

Расчет коэффициента уноса и, следовательно, коэффициента очистки ио формуле Дейча не очень точен, особенно при больших скоростях (больших значениях однако коэффициенты и характеризуют относительное изменение эффективности аппарата, и неточность в определении величин (gyn) и т) незначительно сказывается на оценке влияния неравномерности потока. [c.61]

Одним из важнейших технологических, эксплуатационных и экономических показателей процессов аминовой очистки является расход или потери амина в ходе эксплуатации. Поэтому большой интерес представляет вопрос о влиянии полисульфидного ингибитора на термохимическое разложение амина. При повышении концентрации амина скорость его распада несколько увеличивается, а щелочи и полисуль-фидные ингибиторы снижают динамику распада [38]. Кроме того, скорость деградации ДЭА в присутствии полисульфидов ниже, чем при использовании ингибитора Травис (рис. 3.3-3.5). [c.64]

Изучено влияние параметров процесса, выбраны условия для двух режимов гидроочистка (260 кгс/см , 400 °С, объемная скорость 1,2 ч-1) и высокотемпературное расщепление (260 кгс/см , 440—445 °С, объемная скорость 1,0—1,2 ч 1). Изучен механизм отравления катализатора. Для предотвращения отравления необходимо разделение процесса на две ступени с обязательной очисткой в первой ступени до содержания азота 0,05%, для чего следует ступенчато повышать температуру от 400 до 460 С. Обе ступени проверены в длительных (>. 700 ч) опытах. При суммарном расходе водорода 3,5% общий выход товарных продуктов, (автомобильный бензин, дизельное топливо с т. заст. —10 или —20 °С, авиационный керосин, веретенное масло и др.) составил 87,8% [c.37]

Таблица 5.II. Влияние на гидрогенизационную очистку жидких парафинов температурн объемной скорости

Эффективное насыщение ароматических углеводородов в жидких парафинах происходит при значительно меньших объемных скоростях, чем в процессах гидроочистки нефтяных фракций. Влияние объемной скорости на глубину гидрирования ароматических углеводородов при очистке на катализаторе было представлено на рис, [c.247]

Эффективность работы контактных и адсорбционных аппаратов, в особенности для процессов тонкой адсорбционной очистки, существенно зависит от среднего и локального времени пребывания потока в зоне катализа или адсорбции. В связи с этим ниже рассмотрено установленное экспериментально влияние ряда факторов на величину и распределение экстремальных скоростей. [c.123]

В работе [105] подробно рассмотрена гидроизомеризация парафинов С22—С32, получаемых при депарафинизации рафинатов селективной очистки масляных фракций. Было установлено, что процесс сопровождается реакциями крекинга и дегидроциклизации, приводящей к образованию нафтеновых и ароматических углеводородов. Существенное влияние на скорость основных реакций оказывает гидрирующая и расщепляющая активность катализаторов. Наиболее селективно процесс протекает над алюмоплатиновым катализатором под давлением 50 ат при температуре 430—440° С и удельной [c.287]

Наилучшие условия гидрирования создаются при сочетании минимального расщепления парафина с удовлетворительной степенью очистки. В этом случае оптимальная температура составляет около 360°С. При температуре выше 374 °С резко усиливается крекинг. Оптимальной температуре соответствует давление 300 аг, объемная скорость 1 ч и объемное соотношение газ продукт = = 1000 1. При снижении давления, особенно при давлении ниже 100 ат [19, 20, 22], степень очистки значительно ухудшается. Влияние температуры и давления гидроочистки на свойства полученных парафинов показано в табл. 39. [c.208]

Рассмотрим влияние очистки в случае возникновения на поверхности нагрева в интервале между очистками рыхлых связанных или связанно-щлаковых отложений. Такой случай, например, имеет место в поперечно обтекаемых поверхностях нагрева, если скорость газов ниже первой критической, а часто также и в топочных камерах и продольно обтекаемых ширмах. [c.135]

Весьма важным вопросом для технологии очистки воды от нефтепродуктов является выяснение влияння дзета-потенциала на скорость флотационной очистки. Скорость флотационного извлечения примесей по механизму столкновения пропорцио- [c.122]

Скорость И эффективность процесса флокуляции зависят от состава сточ- 1ых вод, температуры, интенсивности перемешивания и последовательности введения коагуляптоз и флокулянтов. Их дозы принимаются обычно в пределах 0,1 —10 г/м Пример влияния флокулянтов 1а скорость процесса очистки воды от нефтепродуктов (мазута) показан на рис. 7.3. Остаточное содержание мазута в воде в обоих случаях не превышало 5—10 мг/л. [c.178]

Стахов Е. Л., Шапиро В. А. Влияние дзета-потенциала эмульсии нефтепродуктов на скорость флотацнонной очистки воды.— В кн. Транспорт и хра1гение нефти и нефтепродуктов. Реферативный научно-технический сборник [c.260]

Полная очистка газа от этана достигается при температуре 347° С. С ростом объемной скорости влияние макрокинетических факторов на скорость процесса сказывается уже при более высоких температурах (рис. 1, б). При объемной скорости 6000 ч (ш = 8-10 кг/сек-м ) переход во впепшедиффузионную область наступает при температуре 360° С, а при объемной скорости 7000 ч- (да —9,3-10- кг сек-м ) —при температуре 380° С. Переход реакции гидрирования этана во внешнедиффузионную область на никель-хромовом катализаторе при объемной скорости 5000 и линейной скорости 3,32-10- кг1сек-м происходит при температуре 290° С [3]. Степень превращения этана составляет при этом 46% Очистка ПГ от пропана (содержание 1,4 об.%) происходит в кинетической области (рис. 2). [c.115]

Переменными параметрами процесса являются температура, кратность циркуляции и объемпая скорость. Влияние этих параметров на максимальное равновесное давление, среднее рабочее давление, степень обессеривания и продолжительность рабочего периода между регенерациями было тщательно изучено в многочисленных опытах. Результаты, полученные при очистке сернистого сырья (содержащего серы 1,2% вес.) в изотермических условиях, показаны на фиг. 4 и 5. [c.371]

А. И. Вольфсон и А. М. Гинберг исследовали влияние на скорость ультразвуковой очистки различных очистительных сред (воды, растворов щелочей и органических материалов). Они установили, что ультразвук сокращает продолжительность очистки, которая зависит от природы растворителя и от характера загрязнений. Найдено, что наилучшим очистителем в ультразвуковом поле от масел, смазок является трихлорэтилен. Скорость очистки в этой среде составляет 0,5— 1,5 мин. Ультразвуковая очистка в трихлорэтилене широко применяется в нашей промышленности и за рубежом. Поверхность изделий от лаков и нитроэмалей очищают в среде ацетона или смеси этилового спирта и ацетона. Температуру органического растворителя поддерживают в интервале 20— 25° С. При применении водных растворов щелочей и солей щелочных металлов, например для очистки стальных изделий от веретенного масла, температуру раствора доводят до 45—50° С. В такие растворы вводят поверхностно активные вещества типа ОП-7 и ОП-10. Иногда очистку совмещают с пассивированием поверхности стали, для чего в раствор вводят небольшое количество окислителя, например К2СГ2О7. В различных отраслях промышленности применяются следующие режимы очистки в ультразвуковом поле [c.104]

Специальными экспериментами, проведенными И. В. Скирдовым (ВНИИ ВОДГЕО), было показано, что влияние концентрации субстрата на скорость процесса биологической очистки может быть описано уравнением Михаэлиса — Ментен. Влияние дозы ила на скорость биологической очистки лучше описывается уравнением Н. Д. Иерусалимского (с учетом ингибирования процесса продуктами метаболизма). Совместное влияние концентрации субстрата и растворенного кислорода в очищаемой воде удовлетворительно описывается уравнением бисубстратной реакции, протекающей по механизму двухтактного замещения. Математическая модель процесса биологической очистки в аэротенках, предложенная И. В. Скирдовым, включает систему кинетических уравнений, которыми описаны следующие явления сорбции субстрата активным илом (по уравнению Ленгмюра), скорости роста биомассы с учетом влияния концентрации кислорода и микроорганизмов, скорости образования продуктов окисления, скорости потребления субстрата на поддержание жизнедеятельности (энергетический обмен), скорости отмирания бактерий, скорости образования автолизата и скорости образования инертной части биомассы ила. [c.173]

В качестве эмульгаторов применяются калиевые и натриевые соли природных и синтетических жирных кислот и диспропорционированной канифоли, алкилсульфонат натрия и др. Этими эмульгаторами заменяется некаль (натриевая соль дибутилнафталинсульфокислоты), применяющийся в производстве бутадиеннитриль-ных каучуков. Выбор эмульгатора обусловлен его доступностью, способностью обеспечивать необходимую скорость полимеризации, устойчивостью латекса на всех стадиях технологии производства и способностью биологически разлагаться при очистке сточных вод. Применяемые анионоактивные эмульгаторы не оказывают влияния на микроструктуру каучука. Бутадиен-нитрильный каучук СКН-18, полученный при 30°С с применением некаля, алкилсуль-фоната натрия и калиевого мыла синтетических жирных кислот, имеет одну и ту же микроструктуру транс-1,4-звеньев 60,0—63,8%, г с-1,4-звеньев 26,2—30,2% и 1,2-звеньев 8,0—11% [9]. [c.358]

На рис. 2.6 построена зависимость т р = / (М,,.), точками даны опытные значения близкие по значению к расчеттзШ. Некоторый разброс опытных данных может быть объяснен погрешностью определения коэффициентов очистки т] и полей скоростей /И,., влиянием дисперсного состава золы на входе в электрофильтр, содержанием продуктов недожога и рядом других трудно учитываемых факторов. [c.76]

На рис.2.21 показано влияние степени очистки сырья от смол и ароматических углеводородов на длительность комплексообразования кристаллическим карбамидом. Приведенные данные подтверждают отрицательное влияние смол на скорость реакции коыплексообразсеания. Аналогичное явление наблюдается и при применении спиртоводного раствора карбамида. [c.90]

Процесс гидрогенизационной очистки жидких парафинов изучали на проточной пилотной установке в присутствии катализатора в реактор загружали 400 и 2000 см катализатора. Влияние те/лпературы на глубину гидрирования ароматических углеводородов исследовали в интервале 280-350°С при давлении 5.0 МПа и объемных скоростях подачи сырья от 0,3 до 1,0 ч . Сырьем служили жидкие парафины, полученные на прошшленной установке карбамидной депарафинизации 64=1 в г. Уфе. Влияние на гидрогенизационную очистку жидких парафинов температуры и объемной скорости представлено в [c.243]

Как и следовало ожидать, большое влияние на гидрирование ароматических углеводородов в процессе очистки парафинов оказьшает температура. Повышение температуры с 280 до 300°С привело к увеличению скорости реакции гидрирования соответственно повысилась (при всех изученных объемных скоростях подачи сырья) глубина насыщения ароматических углеводородсш. Температура влияет не только на скорость реакции гидрирования, но и на скорость диффузии углеводородов к поверхности катализатора. Однако повышение тешхературы процесса гидрогенизационной очистки жидких парафинов до 320 и 350°С привело к падению глубины гидрирования аромати- [c.244]

Объемная скорость подачн сырья оказывает влияние на изомеризацию н-алканов в меньшей степени, чен температура. Это следует учитывать при выборе условий процесса очистки парафина в зависимости от качества исходного сырья и требований к готовой продукции. [c.248]

Турбулентные течения жидкостей и газов оказьшают существенное влияние на ход многих технологических процессов, в том числе при очистке сточных вод от взвешенных частиц. Так, в аппарате совмещенного действия [1] создается турбулентный поток между коаксиаяьно расположенными цилиндрическими мешалками. Математическое описание состояния движущейся жидкости осуществляется с помощью функций, определяющих распределение скорости жидкости V = V(x,y,z,l) и каких-либо ее двух термодинамических величин, например, давления P(x,y,z,l) и плотности p(x,y,z,t). Как известно, все термодинамические величины определяются по значениям каких-либо двух из них с помощью уравнения состояния вещестца, поэтому задание пяти величин трех компонент скорости V, давления Р и плотности р, полностью определяет состояние движущейся жидкости. Все эти величины являются функциями координат X, у, Z и времени t в цнлшадри ческой системе коорд нат г, ф, z и t [c.26]

Элементы расчета абсорбционных и хемосорбциониых процессов и типы применяемых реакторов рассмотрены в ч. I, гл. VI. Основные технологические показатели абсорбционной очистки степень очистки (КПД) г) и коэффициент массопередачи А определяются растворимостью газа, гидродинамическим режимом в реакторе Т, Р,ю) и другими факторами, в частности равновесием и скоростью реакции при хемосорбции. При протекании реакции в жидкой фазе величина к выше, чем при физической абсорбции. При хемосорбции резко меняются равновесные соотношения, в частности влияние равновесия на движущую силу абсорбции. В предельном случае для необратимых реакций в жидкой фазе (нейтрализация) образующееся соединение и еет практически нулевое давление паров над раствором. Однако такие хемосорбционные процессы нецикличны (поглотительный раствор не может быть вновь возвращен на очистку) и целесообразны лишь при возможности использования полученных растворов иным путем. Большинство хемосорбциониых процессов, применяемых в промышленности, обратимы и экзотермичны, поэтому при повышении температуры раствора новое соединение разлагается с выделением исходных компонентов. Этот прием положен в основу регенерации хемосорбентов в циклической схеме, тем более, что их химическая емкость мало зависит от давления. Хемосорбционные процессы особенно целесообразны таким образом для тонкой очистки газов, содержащих сравнительно малые концентрации примесей. [c.234]

На рис. 60 приведены данные о влиянии содержания азота в сырье и длительности работы катализатора на выход бензиновой фракции при различных давлениях во второй ступени гидрокрекинга на алюмосиликатникелевом катализаторе при температуре 425° С, объемной скорости подачи сырья 1,0 ч" и кратности циркуляции водорода 1000 м /м [47]. В качестве исходного сырья был взят гидроочищенный вакуумный дистиллят с различным содержанием азотистых соединений, поскольку азот является наиболее сильным дезактиватором подобных катализаторов. Полученные данные показали, что для обеспечения стабильной работы высокоактивных катализаторов необходимо давление около 150 ат при этом содержание общего азота в сырье не должно превышать 0,01 вес.%. Очистка сырья от азотистых соединений достигается предварительным гидрокрекингом — гидрооблагораживанием вакуумного дистиллята на первой ступени процесса, также под общим давлением [c.258]

Отложения и очистка. Во многих случаях отложения являются неотъемлемым следствием процессов теплообмена. Они могут существенно повлиять на конструкцию теплообменника. Хотя попимаиие процессов образования отложений различного вида все еще недостаточно, извес ны некоторые закономерности влияния параметров теплообменника. Скорость потока должна быть высокой, так как [c.49]

Влияние кислорода на коррозионный процесс при очистке газа может проявляться по-разному. Он способствует увеличению скорости коррозии, облегчая протекание катодного процесса и ускоряя выделение коррозионноагрессивных веществ из гликольамииовых растворов, а также может играть роль пассиватора и служить ингибитором анодного типа. В целом, присутствие кислорода в гликольаминовом растворе все же считается нежелательным. Для уменьшения вредного влияния кислорода воздуха можно создавать защитные подушки из инертного газа. В газовой фазе гликоль-аминового раствора скорость коррозии значительно выше, чем в жидкой, и составляет 1,4—1,5 мм/год. Более высокая скорость коррозии в паровой фазе кипящего гликольаминового раствора связана с уменьшением рас- [c.177]

Рас. 1. Влияние чистоты реагирующих веществ на функцию константь скорости реакции этерификации о — химически чистые кислота Са и ДЭГ х — химически чистые кислотг Са и ДЭГ, подвергнутые дополнительной очистке [c.104]

Существенным моментом в настоящей работе явилось определение относительного влияния промоторов на активность во всех стадиях процесса очистки. Как известно, для исследования относительной активности необходимо найти область 30-70% превращений исходного вещества на контактах.Опытами определено, что для большинства исследуемых веществ такое превращение имеет место при 290°С. Соответ отвуощиб данные, характаризукшше зависимость активности от времени взаимодействия исходной окисной системы с диэтилсульфидом и водородом, приведены на рис. I. Исследования проводились при объемной скорости 5000 ч , объем катализаторе 2 см ,фракция 0,08 - 0,20 мм. Подробно работа установки описана в f2,7J. [c.6]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология