Регулирование вихревых аппаратов

Регулирование вихревых аппаратов [c.121]

Известные способы регулирования и механизмы их реализации позволяю решать практически любые задачи. Однако уместно напомнить следующее обстоятельство. Сложная система регулирования лишает вихревой аппарат одного из его основных преимуществ — простоты изготовления. Цель применения сложной системы— уменьшение расхода сжатого воздуха. При периодическом использовании вихревого аппарата экономия сжатого воздуха не влияет существенно на суммарные затраты. Нельзя рассчитывать на большой экономический эффект от регулирования вихревого аппарата, использующего бросовую энергию. Не всегда рационально регулирование в установках, к надежности которых предъявляют повышенные требования. В связи с этим относительно редки случаи, когда применение регулирования обязательно. Более того, при разработке установок с вихревыми аппаратами стремятся избегать применения регулирования, т. е. выбирают размеры и режимные параметры вихревого( аппарата таким образом, чтобы возможные отклонения температур и расходов потоков от их номинальных значений не выходили за пределы допустимых, не нарушающих нормальный режим работы термостатируемых объектов. [c.128]

Рассмотрим специфику вихревого аппарата как объекта регулирования. Полезные сведения по этому вопро су содержат материалы, относящиеся к определению длительности пускового периода. Исследователи вихревой трубы в режиме максимальной температурной эффективности обычно утверждают, что она безынерционна. Действительно, выход на стационарный режим по температуре охлажденного потока происходит за 1—Зс. Это можно объяснить следующим. Выше обсуждался вопрос об отводе теплоты от периферийных слоев через стенки камеры разделения. Показано, что температура стенок практически не влияет на при малых л. Благодаря этому стационарное значение температуры охлажденного потока на входе в диафрагму устанавливается практически мгновенно. Некоторое запаздывание стабилизации температуры потока в местах установки датчиков объясняется теплообменом воздуха со стенками диафрагмы и инерционностью приборов. [c.121]

Из сказанного следует, что при проектировании системы регулирования процессы, происходящие непосредственно в камере разделения, всегда можно рассматривать как квазиустановившиеся. При этом следует учитывать, что во время пускового и переходного режимов работы давления на выходе охлаждаемого и нагреваемого потоков отличаются от стационарных значений из-за отклонений гидравлических потерь на соответствующих участках трубопроводов. При расчете рассматриваемых режимов можно использовать характеристики, полученные при стационарном режиме работы и соответствующих давлениях. Длительность пускового и переходного режимов зависит главным образом от массы трубопроводов и других подсоединенных к вихревому аппарату объектов. Пренебрежение массой самого аппарата не приводит к заметной ошибке в расчете. Исключение составляет расчет установок с многоступенчатыми и многокаскадными вихревыми охладителями. Такие установки включают массивные теплообменники, работающие при пониженных температурах. [c.122]

В данном случае тепловой режим в термостате можно регулировать, не воздействуя на режим работы вихревого аппарата. Для этого необходимо снабдить установку смесителем, в котором к охлаждаемому воздуху подмешивается часть нагретого. Такое устройство широко распространено в авиационных системах кондиционирования. Оно позволяет поддерживать постоянную температуру на входе в кондиционируемый объем при любых изменениях температуры потоков перед смесителем. Для регулирования расхода нужно предусмотреть перепускную линию, через которую вытекает часть охлажденного потока в обход термостата. Такая установка проста в изготовлении и надежна в работе. Ее недостаток заключается в том, что при уменьшении полезной холодопроизводительности расход сжатого воздуха не только не уменьшается, а даже растет. В связи с этим основное назначение устройств, воздействующих на режим работы вихревого аппарата, состоит в снижении расхода при уменьшенной холодопроизводительности. [c.125]

Во всех системах регулирования с изменением расхода сжатого воздуха через сопло в смеситель нужно подавать сжатый воздух. Подвод в смеситель нагретого воздуха после камеры разделения не уменьшает, а увеличивает суммарный расход сжатого воздуха через установку. Как уже отмечено, в рассматриваемой системе одновременно с уменьшением расхода сжатого воздуха через аппарат снижается и перепад давлений в камере разделения. Для исключения этого недостатка нужно применять устройство, в котором расход сжатого воздуха регулируется изменением площади проходного сечения сопла. При использовании такого устройства достигается максимальная экономия сжатого воздуха. Например, при уменьшении требуемого значения АГх в 3 раза удается сократить расход воздуха в 2,0— 2,2 раза. Но реализация устройства сопряжена с заметным повышением стоимости вихревого аппарата из-за необходимости применения сложных конструкций соплового аппарата и исполнительного механизма регулятора. [c.126]

В системах регулирования воздействие на входящий в вихревой аппарат сжатый воздух нужно обязательно сопровождать воздействием на параметры нагреваемого потока. Применительно к рассматриваемой задаче при уменьшении расхода сжатого воздуха нужно уменьшать площадь проходного сечения дросселя на потоке [c.126]

При больших колебаниях давления в пневмосети основные размеры вихревого аппарата определяют из условия обеспечения заданных параметров при минимальном давлении сжатого воздуха. Если нет системы регулирования, то при увеличении давления растет расход сжатого воздуха. Перепад температур ЛГх сначала растет, а потом начинает уменьшаться. При некотором давлении прекращается рост холодопроизводительности. Затем она начинает уменьшаться, так как влияние уменьшения АГх превалирует над влиянием роста расхода. И если давление в 2—4 раза превышает расчетное, то возможен переход в режим реверса , когда через диафрагму вытекает не охлаждаемый, а нагреваемый поток. Такой переход может вызвать возникновение аварийной ситуации. Из сказанного следует, что при больших колебаниях давлений нерегулируемые установки потребляют избыточное количество сжатого воздуха. Для исключения аварийной ситуации необходимо ограничивать максимальное давление перед соплом. [c.127]

В некоторых случаях высокая надежность работы в сочетании с простотой обслуживания (в том числе, регулирования) являются определяющими факторами при выборе холодильного аппарата. Здесь преимущества вихревой трубы несомненны. Простота конструкции, отсутствие подвижных деталей, сложных уплотняющих элементов определяют высокую надежность работы в тяжелых условиях эксплуатации. Практически показатели надежности вихревой трубы соизмеримы с их значениями для арматуры газовых систем. [c.173]

Достоинствами вихревых пылеуловителей по сравнению с циклонами являются отсутствие абразивного износа внутренних поверхностей аппарата возможность очистки газов с более высокой температурой за счет использования холодного вторичного воздуха возможность регулирования процесса сепарации пыли изменением количества вторичного газа. [c.297]

Для некоторых технологических процессов не обязательно использовать чистые продукты разделения воздуха достаточно иметь обогащенный кислородом или азотом воздух. Так, в последние годы большое внимание уделяют созданию модифицированной атмосферы при хранении и транспортировании скоропортящихся продуктов. При этом хорошее качество продуктов сохраняется при содержании кислорода в атмосфере хранилища от 5 до 10%. Азот (90—95%-ный) можно использовать также в противопожарных целях, например, для заполнения танков и трюмов с легковоспламеняющимися грузами. Обогащенный кислородом воздух применяют в металлургической промышленности, для очистки водоемов от ядовитых соединений можно использовать его для обеспечения жизнедеятельности человека. Как правило, для этого требуются малогабаритные установки с малой массой и относительно коротким пусковым периодом, обеспечивающие регулирование состава продуктов и способные функционировать в условиях эксплуатации транспортных средств. Этим требованиям могут отвечать воздухоразделительные установки с вихревым ректификатором. Действительно, по-массе и габаритам вихревой ректификатор на порядок меньше ректификационных колонн. Исключение необходимости накопления жидкого воздуха в период пуска уменьшает его продолжительность. Наличие в камере разделения ректификатора сильного поля центробежных сил приводит к тому, что процесс разделения не зависит от пространственного положения аппарата, возможных вибрационных и ударных нагрузок. [c.208]

Для уточнения ряда высказанных положений нами был выполнен анализ данных дополнительных исследований структуры потока, проведенных совместно с Н. М. Артамоновым и Б. Ф. Абросимовым в стеклянной трубе (Д = 40 мм, Ь = 32Дт) и стальной (Д = 21 мм, Ь = Д ) вихревой трубе с ВЗУ различных параметров. Исходное давление воздуха р принимали равным 0,3 и 0,4 МПа, температура составляла 20°С, степень расширения я равнялась 2 и 3, ц изменялась от О до 1. Регулирование ц в ВТ с ВЗУ осуществляли поджатием вентиля за камерой энергетического разделения, что исключало влияние на структуру потока дроссельного вентиля, который обычно используют при изучении работы почти всех ВТ, а разработанные нами вихревые аппараты дроссельными устройствами на концах камер энергетического разделения труб не были снабжены. [c.50]

Затем предварительно очищенный газ в вихревых трубах проходит следующую ступень очистки, уже взаимодействуя с абсорбентом на контактных тарелках. Процесс тепло-масоообмена происходит в пенном режиме, что также способствует интенсификации всех процессов в аппарате. Возможность регулирования степени [c.199]

По исследованиям ГИСЙ им. В. П. Чкалова, наиболее эффективно очистка производственных сточных вод литейных цехов осуществляется в гидроциклонах диаметрами 150 и 75 мм, работающих последовательно. Вторая ступень очистки включается в работу в том случае, когда концентрация твердой фазы в поступающей воде аппаратов первой ступени превышает 400 мг/л. Оптимальное давление питание гидроциклонов первой ступени 0,25—0,3 МПа, а второй ступени очистки 0,15— 0,2 МПа. Контроль за работой гидроциклонов первой ступени очистки осуществляется системой автоматического регулирования. После гидроциклонов второй ступени очистки производственные сточные воды поступают в вихревые смесители, смешиваются с реагентом и далее подаются на скорые фильтры. Концентрация взвешенных веществ в очищенной сточной воде не превышает 5 мг/л. [c.90]

Вихревой холодильник работает следующим образом сжатый воздух поступает в сопловой аппарат 1. В основной вихревой камере происходит энергоразделение — охлажденный поток отводится в патрубок 4, а нагретый поступает в диффузор, сжимается и направляется в промежуточный теплообменник, где отводится от него теплота. После теплообменника поток поступает на вход соплового аппарата 10 дополнительной вихревой камеры, которая может работать в двух основных режимах противоточном и прямоточном. В противоточном режиме охлажденный поток дополнительной вихревой камеры 9 выводится через диафрагму 12, а нагретый поток поступает в щелевой диффузор 7. В прямоточном режиме охлажденный поток дополнительной вихревой трубы поступает по оси в основную вихревую камеру 6, а нагретый поток по периферии направляется в диффузор. Для регулирования процесса часть потока из дополнительной вихревой камеры отводят в атмосферу. Второй режим работы охладителя равносилен вдуву потока по оси в основную вихревую камеру. [c.92]

Основные направления совершенствования конструкций аппаратов с вихревым слоем — увеличение их единичной мощности, разработка встроенных устройств для повышения эффективности переработки сыпучих материалов, регулирование температуры в рабочей камере, обеспечение условий взрывобезопасности, использование твердомеханических и коррозионно-стойких покрытий рабочих элементов, а также совершенствование системы автоматического управления. [c.34]

Рекомендации по технологии изготовления индукторов малой мощности и их компоновке. При мощности индуктора 50 кВт и менее обмотку обычно выполняют в виде многослойных дисков, соединенных последовательно с помощью перемычек. Применяют медный обмоточный термостойкий провод прямоугольного сечения типа ПСДК. Для удобства регулирования мощности индуктора в процессе настройки системы обогрева, а также для изменения температуры реакционной массы в процессе нагрева у катушки снизу и сверху делают выводы на клеммную колодку. Широкую сторону шинки обычно укладывают в диске параллельно стенке аппарата. С двух сторон катушка ограничена магнитными экранами, которые одновременно служат для ее фиксации. В экранах должны быть радиальные прорези для уменьшения вихревых токов. [c.151]

На рис. 30 изображена схема турбоскоростпого (вихревого) смесителя. Под действием вращающейся мешалки 3 внутри аппарата 2 возникают циркулирующие вихревые потоки, которые перемешивают загруженную смесь, одновременно происходит и вращение всей массы, которое ухудшает перемешивание. Для регулирования величины вращательного потока в аппарате имеется специальная лопасть 1, которая может гстанавли-ваться под нужным углом и соответственно изменять [c.79]

На рис. VI-25 показана вихревая сушилка системы Конвекс [81, 136]. Это аппарат с вертикальной осью, представляющий собой цилиндрическую вихревую камеру 3, снабженную входным патрубком 1 и съемной крышкой 4. Отверстие в днище камеры соединяет ее с улиткой 6 и выходным патрубком 7. Отбойное кольцо 5, имеющее экранный выступ овальной формы, выполнено сменным для регулирования удерживающей способности камеры. Труба 2 служит для перекрытия мертвой зоны вихря. [c.198]

По исследованиям ГИСИ им. В. П. Чкалова наиболее эффективно очистка производственных стоков литейных цехов и некоторых других производств осуществляется в напорных гидроциклонах диаметром 150 и 5 мм, работающих последовательно. II ступень очистки включается в работу в том случае, когда концентрация твердой фазы в выходящей из аппаратов I ступени воде превышает 400 мг/л. Оптимальная величина давления питания гидроциклонов I ступени 0,25—0,3 МПа, гидроциклонов II ступени 0,15—0,2 МПа. Работа гидроциклонов I ступени регулируется системой оптимального автоматического регулирования. После гидроциклонов II ступени сточные воды поступают в вихревые смесители, смешиваются с реагентом и подаются на скорые фильтры. Концентрация взвешенных веществ в очищенной сточной воде не превышает 5 мг/л. [c.77]

Достоинствами вихревых пылеуловителей по сравнению с циклонами являются более высокая эффективность улавливания мелкодисперсных пылей, меньший абразивный износ внутренних поверхностей аппарата, возможность очистки газов более высокой температуры вследствие разбавления их холодным вторичным воздухом, а также возможность регулирования процесса сепарации путем изменения количества и давления вторичного газа. К недостаткам вихревых пылеуловителей можно отнести наличие дополнительного дутьевого устройства, увеличение общего объема газов при использовании в качестве вторичного газа атмосферного воздуха, большую сложность аппарата в изготовлении и эксплуатации. Вследствие сложности процессов, протекающих в вихревых пылеуловителях, метод инженерного расчета их пока не разработан. [c.355]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология