Термическое сопротивление контактно

Стекловолокно имеет малую теплопроводность, высокую твердость и обеспечивает большое контактное термическое сопротивление, диаметр волокон может быть очень малым (0,2—10 мк)-, из стекловолокна можно изготовлять довольно тонкие ткани (0,1—0,2 мм) без применения связующего материала. К тому же стекло отличается малым давлением паров и высокой температурой плавления. [c.120]

Как показали специальные исследования, в суммарном термическом сопротивлении колец значительную долю составляет термическое сопротивление зоны контакта поршневого кольца с поршнем R . Наряду с конструктивно-технологическими факторами, которые следует считать заданными, термическое сопротивление R определяется величиной контактного давления. Контактное давление Рк зависит от соотношения и взаимной направленности сил инерции F , трения и давления газов F , действующих на кольцо [c.161]

Термическое сопротивление контактной единицы принято равным сумме сопротивлений полусферического конца А Т и цилиндрического участка А Т д, где q — тепловой поток по волокну. Для суммы сопротивлений было найдено следующее выражение [c.367]

Известны отдельные работы, в которых описываются другие случаи термического сопротивления в месте контакта контактные сопротивления между тонкими расслоенными пластинами [4, 5] для слоев, которые скрепляются болтами или заклепками [6] для поверхностей, контактирующих в вакууме [7, 8]. [c.233]

Н. Контактные теплообменники. В теплообменниках с непосредственным контактом жидкостей термическое сопротивление тепловому потоку уменьшено за счет того, что устраняется стенка, разделяющая два теплоносителя 7 . Применение этого принципа допустимо только в случае, когда два теплоносителя совместимы друг с другом. [c.311]

Наблюдаемое различие между температурами /гр и /к (в контактном слое толщиной 0,08 мм) вызвано термическими сопротивлениями контактного слоя и контакта соприкасающихся поверхностей, обусловленного как дискретным характером контакта сопряженных поверхностей, так и происходящим фазовым превращением. [c.112]

В результате, при соприкосновении пакета с поверхностью в пристенной зоне возникает дополнительное контактное сопротивление иг, не зависящее в первом приближении от времени и включенное последовательно с термическим сопротивлением самого пакета (На)-При этом [c.421]

Термическое сопротивление на границе раздела стенка — жидкость может иметь различные значения, зависящие от физико-химических свойств охладителя. Несколько случаев, в которых учитывается влияние термического контактного сопротивления на число Нуссельта, дано в [5]. [c.337]

Аналитический расчет многослойной изоляции затрудняется тем, что неизвестна зависимость контактных термических сопротивлений от температуры кроме того, не представляется возможным учесть температурные изменения степени черноты поверхностей и теплопроводности изолирующего материала [6]. [c.120]

В перечисленных устройствах, в том числе и высокотемпературных, горячие газы омывают оребренную поверхность, а вода или пар движутся в трубах. Элемент с развитой поверхностью обычно представляет собой трубу из хромистой стали, на которую спирально навита и по всей длине приварена электродуговой сваркой лента из того же материала, что и труба. Для высокотемпературных установок применяются оребренные трубы из стали с повышенным содержанием хрома. Чем выше и толще ребра, тем меньше их максимальное количество, которое можно приварить на единице длины трубы посредством электродуговой сварки, поскольку в зазор между ребрами должен проходить сварочный электрод. Поэтому трубы с тесно расположенными высокими ребрами, предназначенные для высокотемпературных установок, изготавливаются методом контактной сварки. Трубы с высокими ребрами производят также методом выдавливания ребер непосредственно из стенки трубы, как и трубы с низкими ребрами, рассмотренные в предыдущей главе. Однако выдавливание высоких стальных ребер, которые могут работать при повышенных температурах, сопряжено с трудностями, поскольку в процессе выдавливания возникает наклеп. В тех случаях, когда ребра соединены с трубой электродуговой или контактной сваркой, контактным термическим сопротивлением на границе ребро — труба в расчетах можно пренебрегать. [c.388]

По известному контактному давлению, используя методику, приведенную в монографии [57], можно определить термическое сопротивление контакта. По ней контактное термическое сопротивление при повторных приложениях нагрузки для всех классов чистоты обработки поверхностей определится по формуле [c.161]

Повышение контактного термического сопротивления теплового моста возможно за счет [c.255]

Теплообмен на границе твердых частиц с внешней средой обусловлен взаимодействием молекул газа с поверхностью твердого тела и зависит от пористости изоляции, рода газа-наполнителя, температуры и давления газа, материала остова. Увеличение теплопроводности остова приводит к возрастанию эффективной теплопроводности. Для волокнистых материалов с увеличением теплопроводности волокна количество передаваемой теплоты растет непропорционально, что объясняется главным образом наличием контактного термического сопротивления в местах касания волокон. [c.19]

Интенсификация теплообмена со стороны хладагента особенно эффективна в аппаратах контактного замораживания, во фризерах, плиточных скороморозильных аппаратах, где она позволяет существенно увеличить коэффициент теплопередачи. Обычно для теплообменных аппаратов оценка проводится по термическим сопротивлениям со стороны хладагента = р/ о и со стороны воздуха = 1/ н- р. особенно когда Р 10. [c.113]

Границы двух тел с различной теплопроводностью при плотном контакте и с низким контактным термическим сопротивлением [c.48]

Пакетный механизм переноса тепла с учетом контактного термического сопротивления, видимо, в наибольшей степени отражает сущность этого явления в неоднородном псевдоожиженном слое. В опубликованных за последнее время работах А. П. Баскакова и авторов книги даны общие теоретические уравнения, базирующиеся на этом механизме, и на их основе выведены расчетные соотношения, включающие некоторые эмпирические коэффициенты и пригодные для практического использования. [c.297]

Контактное термическое сопротивление между ребром и основной поверхностью отсутствует. [c.76]

Внутренние трубы изготавливаются из стали и различных сплавов железа. Можно применять ребра из того же или иного металла, обеспечивая совершенно ничтожное контактное сопротивление при условии, если они хорошо привариваются или припаиваются к внутренней трубе. В тех случаях, когда внутренняя труба должна противостоять коррозионному действию протекающей по ней жидкости, ее изготавливают из коррозионно-стойких материалов, ребра изготавливают из того же материала или из материала с большей теплопроводностью при том условии, что они могут быть соединены с трубой без контактного термического сопротивления. Исключение представляет алюминий, трубы из которого могут быть изготовлены путем экструзии (выдавливания) сразу с цельными ребрами. [c.319]

Однако расчет а) обычно сложен тем, что наиболее надежные данные о контактном термическом сопротивлении / крэ1 (например, [29]) отнесены к полной поверхности оребрения рэь Следовательно, величину / к1 необходимо выразить через Якрэ1-Из уравнений (5,8), (5,10), (5,13), (5,15), (5,22) находим [c.74]

Контактное термическое сопротивление [c.390]

Процесс теплопередачи во многих случаях включает перенос тепла через различные последовательно соединенные твердые тела, например, металлы, причем они находятся только в механическом контакте. В некоторых случаях контактное сопротивление между различными соприкасающимися поверхностями незначительно по сравнению с термическим сопротивлением самих материалов или сопротивлением теплоотдачи на внешних поверхностях. Однако в тех случаях, когда нужно обеспечить [c.390]

Результаты, представленные на рис. 10-75, 10-76 и 10-78, получены для пучков из биметаллических труб с круглыми ребрами. Исследования показали, что существует значительное термическое сопротивление между внутренней медной трубкой и внешней алюминиевой ребристой оболочкой. На рис. 10-77 представлены данные для пучка из медных трубок с непрерывными спиральными ребрами, благодаря чему совершенно исключено термическое сопротивление в местах контакта. Путем сопоставления результатов, приведенных на рис. 10-76 и 10-77, была оценена величина термического контактного сопротивления, которая использовалась для корректирования данных на рис. 10-75 и 10-76 таким образом, эти данные представляют только характеристики наружной оребренной поверхности. Вследствие приближенного характера произведенной оценки термического контактного сопротивления точность приведенных результатов снижается. По этой причине кривые StPr2/ на рис. 10-75 и 10-76 показаны пунктиром отклонения опытных данных от этих кривых, вероятно, превышают 5%. Влияние сопротивления контакта для поверхности ККР-4 (рис. 10-78) столь велико, что даже не предпринималось попытки ввести соответствующую поправку поэтому для указанной поверхности приводятся только данные о коэффициенте сопротивления. [c.194]

Таким образом, контактное термическое сопротивление представляет собой результирующее из параллельных сопротивлений действительных контактов и полостей. Обозначим это полное контактное сопротивление через Гс, сопротивление между твердыми телами в точках контакта Гт, сопротивление полостей тепловому потоку через г . Тогда соотношение для параллельных сопротивлений выразится в виде [c.391]

Термическое сопротивление отдельного круглого контактного пятна было вычислено в соответствии с исследованиями Гребера и Эр-ка [6] [c.392]

Контактное термическое сопротивление труб с высокими ребрами [c.393]

Ядф — эффективная теплопроводность слоя т — порозность слоя — контактное сопротивление прослойки газа между первым рядом частиц К-/.. — термическое сопротивление пакета, рассматриваемого как сплошное тело т — времена, при которых опытные значения теплового потока отклоняются от расчетных по уравнению (2). [c.187]

Метод массообмена не может учесть дополнительное термическое сопротивление, возникающее вследствие изменения непосредственного контакта зерен со стенкой аппарата. Однако это может повлиять на значение Nug. T лишь в области Неэ<100. Не только величина, но даже знак этого термического контактного пристенного сопротивления может изменяться. Это обстоятельство делает зависимость (V. 95) значительно менее надежной, чем (V. 94) в области больших чисел Reg. [c.379]

Из равенства (7.90) следует, что в самом начале контакта значение ак должно быть очень велико, что, однако, не- подтверждается прямыми измерениями [85]. Чтобы ликвидировать это несоответствие, вводится дополнительное термическое сопротивление между стенкой и основной массой частиц пакета. Наличие такого сопротивления объясняется большей порозностью пристенного слоя по сравнению с порозностью всего пакета. В первом приближении сопротивление пристенного слоя не зависит от вр емени контакта, а толщина слоя бщ принимается по порядку равной радиусу частиц (рис. 7.8). В общем случае термическое пристенное сопротивление Rj можно записать через эффективную теплопроводность пристенного слоя Лэ,,. oi lK,w Вводится также термическое сопротивление контактному переносу теплоты R = l/a . [c.195]

Перенос теплоты теплопроводностью рассмотрен а разд. 2.4. Обсуждаются стационарная и нестационарнал теплопроводность как без фазовых превращений, так и с ними. Вклк/чен также раздел, посвященный контактному термическому сопротивлению. [c.69]

Общий коэффицнент теплоотдачи, учитывающий возможные отложения на поверхности обмена, конвективный коэффициент теплоотдачи от труб, термическое сопротивление стерюк труб, термическое контактное сопротивление между трубами и развитой поверхностью, термическое сопротивление наружной поверхности трубы с развитой поверхностью, определяется с помощью соотношения [c.255]

В предыдущих параграфах были рассмотрены основные соотношения для энергетических характеристик ТТН. Используя эти соотношения, можно для каждой конструкции построить нагрузочные характеристики, т. е. получить зависимость холодо- и теплопроизводи-тельности и коэффициентов энергетической эффективности от тока питания. При этом может быть учтен целый ряд факторов, таких, как термические сопротивления между спаями термобатареи и окружающими их средами, контактные электрические сопротивления, пульсации напряжения питания, изоляционные прослойки между ветвями термопар, неизбежно имеющих место в реальных конструкциях ТТН и вызывающих необратимое снижение его энергетических показателей. [c.60]

Заслуживает вннмаиия высказанное А. П. Баскаковым [32] мнение о том, что механизм, лежащий в основе уравнения (IX. 7), оправдывается лишь при малом времени соприкосновения частиц пакета с поверхностью, когда интенсивность теплообмена определяется контактным соприкосновением, т. е, термическим сопротивлением переносу тепла от поверхности к первому ряду частиц в зоне повышенной порозности. При длительном времени пребывания пакета у поверхности теплообмена перенос тепла лимитируется уже прогревом (охлаждением) пакета, т. е. термическим сопротивлением пакета, и следует механизму, лежащему в основе формулы (IX. 8). [c.297]

Трубы с высокими ребрами все шире применяются в таких аппаратах, как воздушные охладители, в которых горячий теплоноситель течет в трубе, а атмосферный воздух, служащий охлаждающей средой, продувается вентилятором над оребренной поверхностью. Расчеторебренных воздушных охладителей будет рассмотрен в этой главе, но прежде всего следует отметить то обстоятельство, что в области их производства достигнуты большие успехи разработаны методы изготовления труб с высокими ребрами, обладающие рядом технических и экономических пре-имуп1еств. Образцы таких труб, обычно применяемых в воздушных охладителях, показаны на рис. 11.3. Элементы типа а мол<но получить, пропуская трубы через отверстия, выштампованные или просверленные в металлических листах, и затем слегка раздавая трубы гидравлически для создания напряжения в местах контакта труб и листов, которое обеспечивало бы плотное соединение. Трубы и листы могут быть и спаяны. Если трубы расширены так, что в местах соприкосновения с листами обеспечивается только посадка с натягом, при расчете следует учитывать контактное сопротивление между трубой и ребрами. В тех случаях, когда трубы и листы спаяны, контактным термическим сопротивлением можно пренебречь. [c.388]

Поскольку термические сопротивления теплоотдачи с наружной и внутренней сторон труб, контактное сопротивление я фактор загрязнения внутри трубы относятся 1к различным поверхностям, их следует привести к одной 1паверхн01сти и сложить. Загрязнение с воздушной стороны не учитывается, так как коэффициент теплоотдачи здесь низок и термическое сопротивление теплоотдачи является определяющим. Для труб муфтового типа все термические сопротивления обычно относят к наружному диаметру трубы, несущей оребрение, Вц. В этом случае выражение для суммарного термического сопротивления, вклю- [c.405]

Процесс имеет автокаталитический характер и сопровождается больщим выделением тепла, особенно при восстановлении газовыми смесями, содержащими высокий процент оксида углерода. При этом возможны большие температурные скачки, приводящие к термической порче катализаторов. Неправильно проведенный процесс восстановления приводит к спеканию контактной массы, механическому разрушению, что наряду со снижением каталитической активности увеличивает сопротивление контактных аппаратов. [c.29]

Предложенную Дамкелером модель [З] можно назвать стержневой,так как ее математическая форма соответствуе 1 переносу тепла э однородном стержне, плотно вставленном в трубку без контактных термических сопротивлений. В пяти-десятых годах стержневая модель была усложена для более точного воспроизведения влияния стенок. Это было сделано двумя путями Аэров и Умник [4] выделили пристеночное сопротивление переносу тепла, чему соответствуе неидеальный контакт однородного стержня с трубкой - модель а. Смит с сотрудниками пытались передать влияние стенки переменной по радиусу эффективной теплопроводностью слоя, т.е. стержень Дамкелера стал с переменной теплопроводностью в поперечном сечении - модель Зв, (рис. I, табл 2) Смит не разработал достаточно надежных и удобных для расчета методов определения функции , в [c.591]

Из-за плохого описания пристеночного коэффициента теплопередачи, а также в результате ношх экспериментальных работ по структуре зернистого слоя в трубках стержневые модели в шестидесятые годы получают дальнейшее развитие. Бэддуар и Юн [б1 выделяют пристеночную область шириной порядка поло-ВИНН диаметра зерна, значительно отличающуюся по своим свойствам от остальной области слоя, йх модель соответствует двухслойному цилиндру без контактных термических сопротивлений,на границах - модель Зс. Модель Яги и сотрудников близка к этой [7], но дополнительно учитывает и термическое сопротивление у стенки трубки-модель 2в. Яги с сотрудниками ивиользуют модель 2в только для вывода соотношений, связывающих Ке и со всеми основными механизмами теплопереноса. Таким образом они сводят в расчетном отношении модель 2в к 2а, что значительно упрощает ее применение. [c.591]

Чтобы ускорить процесс передачи тепла к твердому телу, который, вообще говоря, является малоинтенсивным, можно уменьшать размер частиц. Однако и в этом случае теплопередача мало интенсивна, так как хотя и увеличивается контактная поверхность, но между частицами остается незаполненное пространство, создающее термическое сопротивление. Таким образом, легче всего передать тепло к жидкости, и если вещество является стойким к изменению температуры, то целесообразно проводить процесс квазисублимации. В аппарат можно поместить мешалку. Зернистый материал, загруженный в сублиматор, также обычно перемешивается тем или иным способом. Обнаружено, что при применении метода кипящего слоя коэффициенты передачи тепла к сублимируемому материалу резко возрастают. [c.246]

Результаты, представленные на рис. 1.295, 1.296 и 1.298, получены для пучков из биметаллических труб с круглыми ребрами. Существует значительное термическое сопротивление между внутренней медной трубкой и внешней алюминиевой ребристой оболочкой. Поэтому па рис. 1.297 предстанпе-ны данные для пучка из медных трубок с непрерывными спиральными ребрами, благодаря чему исключено термическое сопротивление в местах контакта. Путем сопоставления результатов, приведенных на рис. 1.2% и 1.297, была оценена величина термического контактного сопротивления, которая использовалась для корректирования данных на рис. 1.295 и 1.296. Вследствие приближенного характера произведенной оценки точность приведенных результатов снижается. По [c.635]