Пылеприготовление

Для мельничных вентиляторов систем пылеприготовления ТЭС приняты 24 стандартных расположения корпусов [Л. 10]. [c.200]

Дымососы и дутьевые вентиляторы применяются в котельных производственных предприятий, в котельных цехах электростанций и теплоэлектроцентралей. Мельничные вентиляторы нашли широкое применение в системах пылеприготовления котельных агрегатов и технологических установок. Дымососы допускают работу [c.929]

Эстонские сланцы размалываются на электростанциях в различных молотковых мельницах (табл. 3-1). Основными являются тангенциальные молотковые мельницы типа ММТ-2000/2590/590, ММТ-1500/2510/735 и ШМТ-1300/2664/740 (на Эстонской и Прибалтийской ГРЭС). На названных станциях молотковые мельницы работают по индивидуальным схемам пылеприготовления с прямым вдуванием пыли в топку. Остальные перечисленные в табл. 3-1 типы шахтных мельниц работают на теплоэлектроцентралях и заводах Эстонской ССР. [c.30]

Слоевой метод сжигания твердого топлива до настоящего времени занимает видное место наряду с факельным (камерным) способом сжигания. Слоевые топки и аппараты для сжигания топлива широко применяются в энергетике, металлургии и химическом производстве. Высокая стабильность процесса горения в широком диапазоне форсировок, возможность организации сжигания топлив с различной начальной влажностью без предварительной подсушки, отсутствие сложной и энергоемкой системы пылеприготовления, простота в управлении — все эти обстоятельства делают слоевые топочные устройства предпочтительными на установках сравнительно небольшой производительности. [c.221]

Поскольку подача первичного воздуха жестко связана с режимом работы системы пылеприготовления, то общий и локальные избытки воздуха в топке регулируются вторичным воздухом. Так же, как и в схеме с пылевым бункером, здесь необходимы централизованное групповое регулирование подачи вторичного воздуха (дутьевыми вентиляторами или групповыми дроссельными шиберами) и распределение его по горелкам с использованием средств индивидуального контроля. [c.122]

Мельничные вентиляторы предназначены для пневматического транспортирования угольной пыли в системах пылеприготовления котельных агрегатов, работающих на пылевидном топливе, и для подачи пыли в пылеугольные и муфельные горелки. Они рассчитаны для работы при наибольшей температуре всасываемого воздуха до 200 °С — для вентиляторов ВМ-40/750-1Б, ВМ-50/Ю00-1Б, [c.944]

В процессе пылеприготовления происходит отделение минеральных частиц, в результате чего зола в топке практически не мешает выгоранию углерода и выносится за ее пределы, если температура топки не превышает температуры плавления минеральных компонентов (1250—1430° С) [3]. Режим-работы топки во многом определяется тепловым состоянием зольных включений. Поэтому процесс сжигания твердого топлива, зола которого имеет низкую температуру плавления, в современных котельных агрегатах ведется с жидким шлакоудалением, а при высокой температуре плавления золы — с сухим золоудалением. Однако даже перевод котельных агрегатов на сжигание топлива с жидким шлакоудалением не решает проблемы борьбы с летучей золой, поскольку,размеры зольных частиц при пылевидном сжигании не превышают 50—100 мк и частицы плохо сепарируются в пределах топки. [c.58]

На схеме Б2.1 представлена комбинация гравитационного и центробежного сепараторов. Эта конструкция часто применяется в сочетании с мельницей и под различными названиями (сепаратор Раймонда, Бабкок и др.—за рубежом, сепаратор Бабкок — ТКЗ, ЦКТИ, ТКЗ—ВТИ — в СССР ), широко распространена в системах пылеприготовления парогенераторов в сочетании с шаровыми барабанными и молотковыми мельницами при использовании широкой гаммы топлив — от антрацитов до бурых углей [Л. 18, 22—24]. [c.28]

Практика нахождения кривых разделения самых различных сепараторов, например сепараторов в цементной промышленности, сепараторов в системах пылеприготовления парогенераторов и др., показывает, что кривые 95(6) часто не достигают линии Р8 = 1- Это явление [c.56]

Положительное влияние высокого подогрева воздуха на зажигание пылевоздушной смеси очевидно и не требует пояснений. Однако следует подробнее рассмотреть один его частный случай, связанный со схемой пылеприготовления. [c.36]

Наиболее распространенной в настоящее время является схема пылеприготовления с сушкой топлива горячим воздухом, сбрасываемым затем в топочную камеру и используемым для горения пыли. Этот отработавший сушильный агент ( мельничный воздух) зачастую используется в качестве первичного. В состав первичной смеси с мельничным воздухом входит испаренная влага топлива, которую в процессе зажигания также прихо- [c.36]

На рис. 15 показаны два варианта принципиальной схемы индивидуальной системы пылеприготовления с пылевым бункером при воздушной сушке топлива с подачей [c.55]

При сжигании твердого топлива электроэнергия расходуется на транспорт твердого топлива, пылеприготовление или привод топочных механизмов, золоулавливание, золоудаление, тягу, дутье, приготовление и подачу питательной воды. При сжигании газообразного топлива расход электроэнергии на подачу и приготовление питательной воды сохраняется без изменения, а на пылеприготовление или привод механических топочных устройств, транспорт твердого топлива и очаговых остатков отсутствует. В котельных цехах промышленных предприятий и электростанций значительное количество электроэнергии, около 40% от общего расхода на собственные нужды, затрачивается на привод тяго-дутьевых устройств. [c.196]

Рис. 15. Принципиальная схема индивидуальной системы пылеприготовления с пылевым бункером при воздушной сушке.

Каждая из этих двух схем пылепитания имеет свои достоинства и недостатки. Схема с пылевым бункером благодаря наличию запаса пыли более гибка и манев-ренна позволяет оптимизировать режим пылеприготовления и получать пыль стабильного качества допускаег кратковременные, а при наличии связей между пылеси-стемами и более длительные остановки мельничных систем без снижения нагрузки парогенератора позволяет форсировать его нагрузку за счет накопленного, в бункере запаса пыли удобна для осуществления подачи пыли в горелки горячим первичным воздухом, широко применяемой при сжигании углей, бедных летучими (АШ, ПА, Т). При центральном пылеприготовлении и разомкнутой схеме сушки топлива схема с пылевым бункером становится практически единственно возможной. [c.54]

Тем не менее в этом варианте влияние режима пылеприготовления несколько более ощутимо, чем в схеме 15,6, как вследствие того, что колебания влажности топлива непосредственно сказываются на режиме первичного воздуха, так и потому, что при остановке мельницы приходится переходить на подачу пыли холодным воздухом либо горячим с присадкой холодного. [c.57]

Парогенератор ТПП-110 состоит из двух одинаковых корпусов производительностью по 132 кт/с (475 т/ч). На агрегат установлены три шаровые барабанные мельницы А, Б и В. Топливо АШ схема пылеприготовления с воздушной сушкой и пылевым бункером. Пыль подается в горелки горячим воздухом от ВПВ, а мельничный воздух поступает в топку через сбросные горелки. Мельницы А и В присоединены по питанию горячим 130 [c.130]

Ниже приводится методика расчетов, разработанная автором применительно к КЭС с разомкнутой схемой пылеприготовления с трубчатыми паровыми сушилками, в которой экономия топлива определяется по сравнению с замкнутой схемой. Полученные расчетные формулы могут быть использованы и для определения изменений экономии топлива при работе разомкнутой схемы с переменными показателями. При этом обобщенные зависимости экономии или перерасхода топлива бВ обычно выражаются простыми линейными уравнениями типа [c.236]

При разомкнутой сушке со снижением влажности сжигаемого топлива экономичность парогенераторов возрастает благодаря снижению потерь тепла с уходящими газами и от недожога. Одновременно снижается расход энергии на тягу и дутье, а также создаются благоприятные условия для сокращения расхода энергии на пылеприготовление. [c.237]

Определим экономию электроэнергии на тягу для обеих рассматриваемых схем пылеприготовления, положив в основу расчета данные, принятые в проекте ЛО ТЭП (табл. 7-10). Согласно (7-58а) удельные расходы электроэнергии на тягу для замкнутой и разомкнутой схем сушки соответственно равны [c.242]

В результате перевода котла ТП-35 на газ расход электроэнергии на привод дымососа снизился за счет уменьшения избытка воздуха и частичного выключения из работы золоуловителя. Расход электроэнергии на привод вентилятора остался неизменным, так как наряду с уменьшением коэффициента избытка воздуха при сжигании газа возросло сопротивление комбинированной пылегазовой горелки из-за подачи почти всего воздуха (около 95%) через канал вторичного воздуха. Удельный расход электроэнергии на тонну вырабатываемого пара снизился в 1,67 раза, главным образом из-за отсутствия расхода электроэнергии на пылеприготовление. [c.198]

Ведение режима системы пылеприготовления в соответствии с требованиями баланса сушки топлива, вентиляции мельнпц, правил взрывобезоиасности. [c.125]

Можно полагать, что, вообще говоря, интерпретация к. п. в. с помощью момента первого порядка лучще характеризует эффективность сепаратора. Так, если. рассматривать пылеприготовление парогенератора, то при eo=idem сепараторы, к. п. в. которых 1, 3 представлены на рис. 2-11, очевидно, яеравноценщл, и сепаратор, имеющий к. п. в. / с меньшим значением лгцред, обеспечит лучший выжиг пыли, чем сепаратор, имеющий к. п. в. 3. Однако, по нашему мнению, выбор порядка момента к. п. в. для нахождения показателей эффективности должен основываться на особенностях технологии использования конечных продуктов разделения. Вернемся в качестве примера к рис. 2-11 и введем для сепараторов с к. п. в. 1 и 3 величину, харат<теризующую потери тепла вследствие выноса из сепаратора частиц крупнее граничного размера. Примем следующие допущения. [c.65]

Парогенератор блока 800 МВт производительностью 700 кг/с (2 500 т/ч) оборудован восемью среднеходными (возможно, также, молотковыми) мельницами, питающими соответственно восемь групп горелок. То1ПЛИво — ГСШ. Схема пылеприготовления прямого вдувания с воздушной сушкой топлива и регулируемой по балансу сушки температурой горячего воздуха перед мельницами. Топка под наддувом, поэтому присосы отсутствуют. 10—1238 137 [c.137]

В теплоэнергетических установках твердое топливо сжигается почти исключительно в пылевидном состоянии. Топочное устройство современного парогенератора представляет собой сложный комплекс оборудования, включающий кроме собственно топочной камеры с горелочным аппаратом также систему пылепитания, разветвленную схему пыле- и воздухопроводов непосредственно связана с топочным устройством и система пылеприготовления (за исключением схем с разомкнутым циклом сушки топлива). [c.3]

В отдельных случаях некоторые из перечисленных составляющих баланса могут отсутствовать. Так, при разомкнутой схеме подсушки топлива (центральные пы-лезаводы ЦПЗ, индивидуальные схемы пылеприготовления с разомкнутой паровой или газовой сушкой и др.) отработавший сушильный агент сбрасывается цз сушильно-мельничной системы (СМС) непосредственно в атмосферу и не входит в воздушный баланс топки. В современных конструкциях бесприсосных топок и топок, работающих под наддувом, отсутствуют присосы в топку. Однако по условиям зажигания пыли разделение подаваемого в основные горелки воздуха на первичный и вторичный, как правило, сохраняется во всех случаях. [c.42]

Как правило, в зависимости от принятой схемы пылеприготовления и пылепитания подача пыли на все горелки устанавливается одинаковой и регулируется централизованно либо осуществляется раздельное регулирование расходов топлива на группы горелок при равенстве подачи пыли в горелки внутри каждой группы. [c.54]

В схеме с прямым вдуванием вся выдаваемая системой пылеприготовления готовая пыль непосредственно поступает в топку. Поэтому здесь постоянно должен поддерживаться баланс между потребным для заданной нагрузки парогенератора расходом топлива Вк и количеством готовой пыли выдаваемым системой пылеприготовления. Если оставить в стороне гвопросы динамики регулирования, являющиеся предметом специальных исследований при автоматизации управления парогенераторной установки, то задача сводится к регулированию подачи сырого топлива в мельницы в соответствии с задаваемой нагрузкой парогенератора. Однако такое регулирование должно удовлетворять определенным условиям, налагаемым особенностями компоновки системы пылеприготовления и топочного устройства. [c.81]

Надежным средством контроля расхода угля могли бы, естественно, служить автоматические угольные весы, ковшовые или ленточные, непрерывно взвешивающие и суммирующие расход угля. Однако в современных проектах пылеприготовитель ных устройств не предусматривают установку угольных весов. Поэтому для контроля подачи угля в мельницы приходится пользоваться косвенными показателями. Методы косввниого. контроля различны для разных схем и компоновок систем пылеприготовления, 1и в выборе их возможен известный произвол, Рассмотрим некоторые из них. [c.84]

Суммарная яодача воздуха, определяющая общ ий избыток его в топке, регулируется изменением подачи дутьевых вентиляторов (ДВ). Как травило, это осуществляется изменением напора, создаваемого ДВ, направляющими аппаратами на всасе их. Подача ДВ регулируется обычно независимо от распределения воздуха по составляющим баланса и определяется установленной зависимостью общего избытка воздуха в топке от нагрузки парогенератора. Подача первичного воздуха подчинена задаче обеспечения надежного пневмотранспорта пыли в горелки, а при подаче пыли мельничным воздухом и в схемах с прямым вдуванием непосредствеино связана также с режимом работы системы пылеприготовления. Поэтому расход первичного воздуха можно регулировать лишь в узких пределах. В эксплуатации часто сохраняют его неизменным в широком диапазоне изменения нагрузки. Подача вторичного воздуха свободна от таких ограничений, и ее можно регулировать в широких пределах. Однако очень глубокое снижение расхода вторичного воздуха нежелательно из-за ухудшения вторичного смесеобразования в топке при малых скоро-88 [c.88]

Количество первичного воздуха устанавливают по режиму работы системы пылеприготовления с учетом ограничений, накладываемых пневмотранспортом пыли в горелки. В основных чертах условия регулирования его сходны с рассмотренными для схемы с пылевым бункером при подаче пыли мельничным воздухом. Однако имеются и различия, связанные с переменной, регулируемой производительностью мельниц и зависящие также от схемы пылеприготовления и горелочното а ппарата. [c.121]

Более удачной оказалась конструкция парогенератора БКЗ-320-140ПТ (рис. 1-6) для блока 200 МВт. Эти парогенераторы были специально запроектированы для сжигания ирша-бородинского и назаровского углей. Топка работает в режиме жидкого шлакоудаления с полуразомкнутой схемой пылеприготовления (с промбункером) и газовой сушкой, обеспечивающей температурный уровень в топке до 1600°С. Парогенератор имеет две полуоткрытые восьмигранные топочные камеры с угловым расположением горелок в два яруса. Обе топки соединены между собой коридором длиною 1100 мм. [c.17]

Молотковые мельницы ММТ-1500/2510/735 с инерционными сепараторами ВТИ работают по замкнутой схеме пылеприготовления (называют их также полуразомкну- [c.38]

Проведенные на Ачинской ТЭЦ исследования [Л. 52] показали, что схема пылеприготовления с промежуточным бункером пыли может быть упрощена при переходе на прямое вдувание дымовыми газами. Одновременно повышается взрывобезопасность котлов БКЗ-320-140ПТ этой ТЭЦ. Температурные режимы топки котла с жидким шлакоудалением при этом практически сохраняются. В системе с прямым вдуванием дымовыми газами мельницы ММТ-1500/2510/735 с инерционными сепараторами ВТИ и мельничными вентиляторами выпускают пыль, которая после сепаратора характеризуется остатками на ситах / 9о=45—55%, / 2оо=15—25% и / юоо=1,0-1,5%- В мельничных вентиляторах ныль еще утоняется и характеризуется остатками / до=30-40%, / 2оо=Ю-15% и Люоо=0,5-0,8% [Л. 52]. [c.39]

Иллюстрацией могут служить испытания блочных парогенераторов, которые проводятся обычно при постоянном режиме, неизменной нагрузке турбины и с включенной автоматикой процесса горения. При этих условиях случайные погрешности могут сказаться преимущественно в виде колебаний состава газов лишь при нарушениях стабильности поступления в топку тепла с топливом fiQPн=vaг. Особенно сказываются они при повышенной влажности сырого топлива и плохой работе узла Бункер пыли — питатель пыли . Например, на одном агрегате Донецкой ГРЭС вследствие неравномерности пылепитания на АШ регистрировались большие зубцы паропроизводительности, которые исчезали при переводе агрегата на прямое вдувание путем кратковременных пeipeключeний в системе пылеприготовления. [c.29]

Знание состава продуктов сгорания (V q , Vj q) требуется при расчете лучистого теплообмена и для определения точки росы. Для контроля воздушного режима парогенератора и взрывоопасности пылеприготовления (при сушке топлива дымовыми газами) требуется знание характеристики Для расчетов загрязнения воздушного бассейна и оценки сернистости топлив полезно знание характеристики SO" ". Такие определения с достаточной точностью производятся по приведенным характеристикам топлива, в 0С1ЮВН0М по формулам С. Я. Корницкого [Л. 4]. [c.41]

Пр и определении проектной экономии топлива за счет снижения потери тепла с уходящими газами следует иметь в виду, что большая разница в величине для сырого топлива и сушонки и связанные с нею различия условий сжигания часто требуют серьезных изменений в компоновке, а также в величине и распределении поверхностей нагрева агрегата. Для обеих схем пылеприготовления с разомкнутой и замкнутой сушкой должны быть приняты оптимальные проектные решения по парогенератору, включая выбор оптимальной температуры уходящих газов. Подсчет потери тепла с уходящими газами по приведенным характеристикам топлива производится по методике, изложенной в 5-3. [c.237]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология