Сушка тепловой баланс

При контактной сушке механизм переноса тепла довольно сложен. При сушке капиллярно-пористых тел тепло передается главным образом переносом массы поглощенного вещества. Процесс испарения в первом периоде происходит с открытой поверхности в определенном интервале температур вальца. При высо-ких температурах интенсивность сушки определяется скоростью фазового превращения и зависит от интенсивности внутреннего парообразования. Так как надежные уравнения для определения основных расчетных параметров отсутствуют, то вальцовые сушилки рассчитывают по приближенной методике, основанной на составлении уравнений теплового баланса сушильной установки. [c.283]

Действительно, факт, что температура материала в процессе сушки практически >е изменяется до тех пор, пока влага испаряется с поверхности материала, вытекает из баланса энергии и массы в стационарном состоянии. Поэтому общее выражение для определения температуры влажного термометра может быть получено из основных законов тепло- и массопереноса. Этот вывод представлен ниже. [c.139]

Выражение (501) характеризует отклонение действительного процесса сушки от теоретического и представляет собой внутренний баланс тепла в сушилке. [c.271]

Аналитический метод расчета сушилки сводится к составлению уравнений материального и теплового балансов сушилки, с помощью которых определяют количество удаляемой влаги W и высушенного материала Ог, расход воздуха L и тепла Q иа сушку. Сушилку рассчитывают в определенной последовательности выбирают схему сушильного процесса, тип сушилки определяют основные расчетные параметры /о, фо, г и задаются параметрами воздуха на выходе из сушилки /г и фг составляют материальный баланс сушилки и предварительно определяют ее размеры из формул (492), (493). Затем составляют тепловой баланс сушилки для летних и зимних условий. [c.271]

Аналитический расчет. Определение расходов воздуха и тепла на сушку возможно также чисто аналитическим способом — с помощью уравнения теплового баланса (XV,30). Для расчета должны быть известны основные параметры ( о и фо) воздуха, поступаюш,его в калорифер. Температура,, воздуха, выходящего из калорифера, принимается ие выше допускаемой для данного материала температуры сушки. Значения х (равное Xi) и /1 вычисляют по формулам (XV,6) и (V.9) соответственно. [c.599]

Составляют тепловой баланс сушилки с определением расхода тепла, топлива, пара, сушильного агента и т. д. При высокотемпературной сушке (t 5 300° С) расчет сушилки проводят для зимних условий по средним данным наиболее холодного месяца года. При низкотемпературной сушке тепловой баланс сушилки составляют для зимних и летних условий. Расход топлива принимают по зимним условиям. Расчет расхода воздуха и соответственно выбор вентиляционного оборудования выполняют на основании тепловых балансов, составленных для летних условий, так как летом влагосодержание наружного воздуха значительно выше, чем зимой, поэтому увеличивается его расход на сушку. [c.113]

Из теплового баланса определяют расход тепла на проведение процесса сушки, рассчитывают среднюю разность температур среды и материала, по эмпирической формуле рассчитывают объемный коэффициент теплообмена. [c.247]

Для испарения влаги и проведения совместно с сушкой других термических процессов к материалу необходимо подвести тепло. Его можно подводить различными способами в зависимости от способа сушки. Если на основании опытных данных известен режим процесса, то из теплового баланса можно определить расход тепла на сушку и расход соответственно топлива, электроэнергии, пара. Суммарный расход теплоты в сушилке [c.247]

Материальный и тепловой балансы сушки. Аналитическое определение расхода воздуха и тепла [c.298]

Статика сушки устанавливает связь между начальными и конечными параметрами участвующих в сушке веществ (материала и сушильного агента) на основе уравнений материального и теплового балансов из статики сушки определяют состав материала, расход сушильного агента и расход тепла. [c.653]

Проанализируем баланс тепла парогенератора. При разомкнутой схеме сушки в парогенератор поступает больше тепла с топливом за счет тепла, полезно затраченного при сушке, которое согласно (7-67) складывается из тепла испарения влаги и тепла остаточного нагрева топлива. Такое относительное увеличение количества тепла, поступающего в парогенератор с сухим топливом, для нашего примера равно [c.240]

Примем, что кинетика сушки сферической частицы соответствует уравнению (5.48), а температура материала на входе в аппарат и в процессе сушки равна температуре мокрого термометра. Баланс тепла для бесконечно малого элемента высоты слоя с1к без учета тепловых потерь в окружающую среду [c.272]

Приближенные методы расчета основаны на анализе кинетики сушки. Пользуясь законами сохранения энергии и массы вещества, можно установить взаимосвязь средних интегральных значений влагосодержания и температуры тела 0 с интенсивностями тепло- и массообмена, а следовательно, и со скоростью сушки-в виде уравнения баланса теплоты. [c.243]

Тепловой баланс воздушной сушки. Допустим, что на высушивание поступает влажный материал в количестве G +W) кг/ч.. Одновременно в сушильную камеру могут вводиться транспортные приспособления (ленточный транспортер, вагонетки и т. д.), Gr кг/ч. Кроме того (рис. 16.4), в сушилку вводится L кг/ч абсолютно сухого воздуха. Для подогрева воздуха вначале в калорифере, а затем в сушильной камере к нему подводятся количества тепла соответственно Qk и кДж/ч. [c.398]

Общий вид связи безразмерных групп, определяющих интенсивность процесса сушки в зависимости от ряда внешних параметров процесса, установлен на основе анализа уравнения теплового баланса для всего слоя в целом и уравнения кинетики переноса тепла от газа к твердой фазе [c.84]

Количество тепла, отдаваемое влагой, оставшейся в угле. Общее количество влаги в угле после десорбции 201 кг, из них при сушке удаляется 162 кг, а 39 кг остаются iB угле (см. баланс стадии адсорбции) и отдают часть своего тепла при охлаждении [c.381]

Сжигание топлива в слое приблизительно вдвое повышает удельную производительность процесса на единицу площади решетки при прочих равных условиях, не зависящих от организации сжигания топлива (одинаковых удельных расходах топлива, скоростях газов и др.). Упрощается также утилизация тепла отходящих газов вдвое меньшего объема. Следует отметить, однако, усложнение конструкции и увеличение объема технологической зоны для обеспечения качественного обжига при организации сжигания топлива в кипящем слое обрабатываемой руды. Ввиду высокого водяного числа руды (с учетом сушки, дегидратации и декарбонизации ее) тепловой баланс в обеих схемах при применении соответствующих теплоутилизационных аппаратов может в принципе замкнуться при низкой температуре (порядка 100°С). При этом потери тепла с уходящими рециркуляционными газами малы, что обусловливает практически одинаковые удельные расходы топлива вне зависимости от схемы печи при равенстве температур отходящих газов, температур обожженной руды на выгрузке из печи и потерь в окружающую среду. [c.399]

Обычно расчет сушилок ведут, исходя из количества влажного материала и его начальной и конечной влажности. Для определения количества удаляемой влаги, количества сухого материала, получаемого в результате сушки, а также требующегося расхода тепла и воздуха составляют материальный и тепловой балансы. [c.557]

При сушке дымовыми газами исключается статья 5 прихода, так как Б газовых сушилках отсутствует калорифер, а основное количество тепла вносится газами, образующимися при сгорании топлива в топке. При расчете теплового баланса сушилки следует задаваться температурой материала на входе и выходе из сушилки 2 исходя [c.294]

Для того чтобы описать действительный процесс массо- и теплообмена тел с окружающей средой, необходимо знать основные закономерности протекания процесса сушки влажных тел. Кроме того, для инженерных расчетов и разнообразных приложений необходимо знать приближенные соотношения между средним влагосодержанием W и временем т, а также формулы для расчета расхода тепла, т. е. уравнения баланса. [c.83]

Однако, пользуясь законом сохранения энергии и массы вещества, можно установить взаимосвязь средних интегральных значений влагосодержания й и температуры 1 с интенсивностями тепло- и массообмена / и а следовательно, и со скоростью сушки в виде уравнения баланса тепла. [c.111]

Величина Kim М вычисляется по эмпирическим формулам кинетики сушки. Между критерием Ki, (т) и Kim W существует зависимость в виде основного уравнения баланса тепла,в которое входит критерий Rb. Таким образом, по величине (и — и ) и W можно определить Формулы (3-4-24) и (3-4-25) дают возможность ориентировочно оценить величину зоны испарения, если не известны постоянные коэффициенты В и п в формуле = Вт". [c.162]

Для каждого элементарного участка слоя составим баланс по влаге, которая переносится частицами и испаряется за счет тепла, получаемого ими от теплоносителя. Переносчиками влаги являются твердые частицы, поэтому математическая модель процесса сушки должна содержать уравнение баланса твердых частиц. При условии перемешивания по закону диффузии уравнение баланса твердых частиц будет аналогично уравнению диффузии [c.181]

Необходимо определить 1) основные физические параметры высушиваемого материала и сушильного агента 2) выход высушенного материала и количество удаленной влаги (материальный баланс) 3) расход воздуха (сушильного агента) на сушку (удельный и общий) из баланса влаги 4) расход тепла (тепловой баланс сушилки) 5) размеры сушилки 6) продолжительность сушки 7) механический расчет основных узлов сушилки 8) расчет и выбор вспомогательного оборудования (калорифера, пылеуловителя, вентилятора) 9) экономические показатели работы сушилок. [c.149]

Контактные сушилки. Как указывалось, при контактной сушке тепло, необходимое для испарения влаги, передается материалу не путем непосредственного контакта его с движущимся горячим воздухом (или газом), а через стенку, отделяющую материал от теплоносителя. В качестве теплоносителя при контактной сушке обычно используют насыщенный водяной пар. Поэтому тепловой баланс непрерывнодействующей контактной сушилки (рис. XV-6) будет отличаться от соответствующего баланса для квнвективцой сушиякя. [c.596]

В частном случае, когда лимитирующей кинетической стадией является внешний перенос свободной влаги от материала к окружающей среде, температурный и концентрационный градиенты внутри материала обычно невелики. В этом случае температура материала может приниматься постоянной и равной температуре мокрого термометра, а процесс сушки рассматриваться как конвективный теплоперепос. В этих условиях постулируют, что количество удаленной влаги определяется количеством переданного тепла. Этот период сушки обычно называют периодом постоянной скорости сушки (или первым периодом). Продолжительность периода постоянной скорости обычно рассчитывается по уравнениям теплового баланса (для этого достаточно высоты слоя в 300—400 мм) или по уравнениям теплообмена. В последнем случае коэффициенты теплоотдачи могут быть определены по специальным расчетным формулам (см., например, гл. X этой книги или монографию Гельперина с соавт. ). [c.514]

Тепловой баланс зоны сушки составляется на основе равенства ноступающего количества тепла в зону и расходуемого тепла [c.213]

Этот период резкого возрастания скорости совпадает с периодом максимальной нагрузки мотора, когда глыбы красителя начинают распадаться на куски, что ведет к быстрому и значительному. увеличению их поверхности и, следовательно, к повышению скорости сушки. Интересно отметить, что влажность красителя в этот момент примерно соответствует тем влажностям, которые являются оптимальными для формования красителя, подсушиваемого на одноваль-цовой формующей сушилке (см. стр. 285). Температура вну три барабана изменялась, в зависимости от разрежения, от 66° при разрежении около 530 мм, рт. ст. до 80° при разрежении около 370 мм рт. ст., т. е. была на 70—80° ниже температуры греющего пара, которая была 146—150°. Произ-. водительность сушилки по выпаренной влаге при начальной влажности красителя 62% была от 39 до 55 кг/час, или 2,7—3,8 кг мЧас, при начальной влажности 53—54% — от 51 до 65 кг/час, или 3,5—4,5 кг/мНас, и при начальной влажности около 34% — от 84 до 105 кг/час, или 5,8—8,2 кг/м час. Расход греющего пара составлял от 1,6 до 2,1 кг/кг выпаренной влаги (в среднем 1,8 кг), расход воды в конденсаторе от 37 до 46 л/кг выпаренной влаги при температуре воды поступающей — от 9 до 14° и отходящей — от 21 до 26°. Количество воздуха, отсасывавшееся вакуум-насосом, равнялось в среднем 3 м /кг выпаренной влаги. Тепловой баланс сушилки характеризуется следующими цифрами из общего количества тепла, переданного паром через стенку барабана, от 76 до 82% расходуется на испарение влаги, от 2 до 7% идет на нагрев материала и оборудования и от 16 до 21% — на нагревание проникающего в сушилку воздуха и теряется в окружающее пространство. Таким образом, тепловой коэфициент полезного действия сушилки можно принять равным в среднем 82%. [c.291]

Применение в качестве сушильного агента перегретого водянохс пара вносит ряд особенностей в сушку ПВХ. При конвективной сушкс дисперсный материал быстро нагревается до температуры мокрогс термометра, которая в случае паровой среды при атмосферном давлении равна 100 °С, т.е. температуре кипения. Как показывают опыты, этот период занимает большую часть (90 - 95%) общего баланса времени сушки [38]. При сушке ПВХ в зтих условиях полимер находится в высокоэластическом состоянии, так как Г(. = 80 °С. Под действием давления паров, образующихся при кипении внутренней влаги, скелет капиллярно-пористого тела благодаря своей эластичности будет растягиваться, расширяя проходное сечение пор и капилляров. При этом создаются условия для постоянной релаксации давления и поддержания постоянной температуры частицы ПВХ. В этом случае сопротивление диффузии существенно снижается (величина критерия Лыкова достаточно велика) и устанавливается эквивалентный тепло- и массообмен, когда количество испаряемой из частицы влаги точно эквивалентно подведенному к материалу количеству тепла. Таким образом, задача массопереноса сводится к чисто теплообменной, т.е. классической задаче нагрева сферы. [c.114]

Расчеты, выполненные Энергобумпромом [32] на основе материального и теплового балансов, подтверждают вывод о том, что в реальных условиях теплопотери, связанные с предварительной сушкой осадков, на 30% больше получаемого тепла при их сжигании. [c.216]

Аналитический (лаборатор ый) контроль. Пробы, отбираемые в процессе технологического контроля, направляют в цеховую лабораторию, где исследуют зико-химические свойства осадка, по-ступамцего на сушку, устанавливают показатели качества высушенного осадка, а также проводят лабораторные опыты ло определению первого и второго периода сушки, минимального срока идругие показатели, которые необходимы ддя разработки экономичных режимов сушки. Сотрудники лаборатории систематически из разных пест по высоте сушилки должны отбирать пробы для определения скорости уменьшения влажности, для составления материального и теплового балансов и т.д. Обычными способами иалеряют расход тепла на I кг испаренной влаги, определяют и регистрируют относительную влажность теплоносителя и др. Контролируемые показатели, места отбора проб, а также другие приведены в табл. 6. [c.76]

В приходную часть баланса входит тепло подогрева воздуха в калорифере от температуры до температуры, необходимой для сушки, ti, дополнительное тепло Qoon, которое подводится в самой сушилке тепло, внесенное с воздухом L/ тепло, внесенное с влагой материала IF j тепло, внесенное с материалом 0 и с транспортными устройствами Gmp Стр Расходная часть [c.314]

I — удельный расход воздуха на сушку в кг1кг влаги. Исходя, из уравнения теплового баланса можно определить удельный расход тепла в калорифере [c.293]

Так, расход воздуха на сушку определяют по кратности воздухообмена в помещении (для открытых сушилок), а для закрытых сушилок — по предельной концентрации взрывоопасных примесей (растворители лака) в воздухе. При тепловом расчете сушилки определяют поверхность термоизлучателей или количество ламп. Уравнение теплового баланса имеет следующий вид (часовой расход тепла) [c.309]

Расчет сушилок в общем случае сводится к составлению материального и теплового балансов для определения количества испаряемой влаги по зонам и высушенного продукта, расхода сушильного агента и теплоты на сушку. Затем находится необходимая поверхность тепло- и массообмепа, а также длительность процесса, обеспечивающие заданную производительность сушилки. Кинетика первого периода сушки описывается уравнением [c.254]

Следовательно, в периоде постоянной скорости сушки интенсивность сушки / и интенсивность теплообмена (поток тепла) определяются по заданному температурному напору (А =4 — 4i) и перепаду парциального давления пара Ар (Ар = Рп — Рс)- Поскольку в периоде постоянной скорости сушки температура материала неизменна dildx = 0), то все тепло, переданное к материалу (поток тепла у поверхности материала или интенсивность теплообмена), идет на испарение влаги. Поэтому на основе закона сохранения энергии можно написать уравнение баланса тепла [c.110]

При остановке аппарата сначала прекращают подачу высушиваемого материала, а затем выключают пар. Скорость вращения вальцов равняется 5,3—5,7 об/мин, скорость вращения шнеков досушивателей 38—41 об/мин. Остаточная влажность после, подсушки на вальцах колеблется в довольно широких пределах для азокрасителей составляет от 10 до 40% при начальной влажности ласты от 62 до 68%. Производительность сушилки по испаренной влаги при сушке азокрасителей составляет 200—360 /сгна всю поверхность нагрева в час, или 20—37 кг/ж час (в среднем 28). Температура красителя на вальцах колеблется от 53 до 78° при давлении греющего пара 2,5—3 ат. Расход пара 1,2—1,5 кг кг испаренной влаги. Тепловой баланс сушилки выражается следующими цифрами расход тепла на испарение влаги 83—98%, на нагрев материала и воздуха 0,04—0,6% потери тепла в окружающее пространство— от 2 до 17%. Тепловой коэфициент полезного действия сушилки составляет, таким образом, в среднем около 93%. Приведенные цифры показывают, что двухвальцовая вакуум-сушилка представляет собой высокопроизводительный аппарат существенными недостатками аппарата является непригодность его для сушки густых паст и трудность полной сушки материала. [c.282]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (2002) -- [ c.226 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.529 , c.532 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.745 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (1995) -- [ c.226 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.745 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология