Расход топлива на парогенератор

Тепловой баланс парогенератора, расход топлива и тепла (энергоблок 300 МВт-, донецкий уголь март Г [c.165]

Покажем подбор пылепитателей на примере. Пусть требуется подобрать пылепитатели для парогенератора производительностью 264 кг/с (950 т/ч), работающего на отсевах тазового угля (ГСШ). Общее число горелок (и, следовательно, пылепитателей) двенадцать. Характеристики исходного топлива влажность и7р = 11% теплота сгорания QPн = 2,l МДж/кг (5 000 ккал/кг) влажность готовой пыли № ° =37о- Согласно тепловому расчету парогенератора расход топлива при номинальной его нагрузке Вк-=37,2 кг/с (134 т/ч). Парогенератор имеет две шаровые барабанные мельницы Ш-50А производительностью по рабочему топливу (ГСШ) 20,8 кг/с (75 т/ч) каждая. [c.65]

Система приведенных характеристик топлива обладает большими возможностями для обобщений, а также для упрощения и достижения высокой точности расчетов. Еще в первом издании нашей монографии [Л. 9] этот метод был посильно развит. Усовершенствованы существующие, а также заново разработаны методики целого ряда расчетов объемов воздуха и продуктов сгорания обобщенных /, диаграмм избытков воздуха и потерь тепла в парогенераторе влияния зольности топлива эксплуатационного учета качества углей водяных эквивалентов плотности дымовых газов нагрева газа в тягодутьевых машинах удельного расхода энергии на тягу и дутье разомкнутой паровой сушки углей и др. Кроме того, дополнены и обновлены табличные данные с цифровыми значениями коэффициентов для расчета объемов, состава и энтальпий продуктов сгорания различных топлив. [c.3]

Для парогенераторов, работающих в регулировочном режиме, в настоящее время разработано несколько вариантов схем автоматизации процесса горения. Для точного поддержания оптимальных избытков воздуха, обеспечивающих снижение коррозии, отложений и недожога, как в стационарных, так и в переходных режимах система автоматического регулирования (САР) процесса горения газомазутного парогенератора должна включать в себя регуляторы расхода топлива и воз- [c.198]

Топливо — отсевы газового угля с теплотой сгорания Q = 2],0 мДж/кг (5 000 ккал/кг) теоретически необходимое количество воздуха ио = 5,55 м кг. Расход топлива на парогенератор при номинальной нагрузке -по данным теплового расчета 5к,н=344 т/ч к. п. д. брутто иаро-140 [c.140]

Расход топлива на парогенератор данной производительности зависит от его теплоты сгорания, которая для различных топлив изменяется в больших пределах. Для сравнения по энергетической ценности и эффективности использования различных сортов топлив введено п о -нятие об условном топл иве, которому присваивается теплота сгорания, равная Сусл = 29,33 МДж/кг (7000 ккал/кг). [c.20]

Рассмотрим вопрос о наглядности расчета. Для анализа, понимания и обобщений рабочих процессов важно видеть в цифрах расчета существо дела. Студенты и молодые инженеры легко усваивают пределы рабочих температур, давлений, скоростей и коэффициентов теплопередачи. Но когда они сталкиваются с такими определяющими параметрами расчета, как тепловосприятия элементов агрегата, энтальпии воздуха и продуктов сгорания, то наглядность цифр исчезает. Объясняется это тем, что эти величины в обычной методике расчета отнесены к 1 кг (м ) топлива, а теплота сгорания топлива широко колеблется примерно от 8000 до 40 000 кДж/кг (2000—10 000 ккал/кг). Наоборот, по приведенным характеристикам все эти величины очень наглядны. Они безразмерные — показывают долю тепла топлива. Для серийных парогенераторов эти величины приобретают стабильность для каждого элемента агрегата — они мало зависят от сорта и вида сжигаемого топлива. Наряду с наглядностью упрощается очень важная сторона расчетов — их обобщение. Многие расчеты парогенератора на различные топлива становятся просто излишними. Приведем один пример. В нормативном методе приведены подробные табличные данные по составу, объемам и энтальпиям для 44 природных и попутных газов [Л. 7]. Предусмотрена возможность теплового расчета парогенератора для каждого из этих топлив. В действительности же достаточен расчет лишь на одно любое из этих топлив. При расчете парогенератора на другие газы изменятся лишь расходы топлива. В этом объективно убеждает нас высокая стабильность обобщенных констант для всех этих 44 топлив (табл. 3-7 и 4-10). [c.6]

Здесь важно подчеркнуть, что рассмотренная повышенная точность метода приведенных характеристик топлива, благодаря относительно малой чувствительности ее к колебаниям и погрешностям определений состава и теплоты сгорания топл>ива, справедлива не только для относительных величин, например объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Повышенная точность сохраняется н по отношению к абсолютным величинам, например к расходам воздуха и продуктов сгораиия и тепловосприятиям в котлоагрегате. Это очень важное преимущество объясняется тем, что в основу расчета но приведенным характеристикам положен расход тепла (теплопроизводительность парогенератора), а не массовый расход топлива, как ири обычной методике расчета. [c.8]

Умножив (4-39) на расход тепла парогенератором, выраженный (4-37), получим расчетную формулу для определения полного тепловосприятия воздухоподогревателя по приведенным характеристикам топлива [c.95]

Здесь Qпг — тепловая мощность (часовая теплопроизводительность) парогенератора Qв.вн — тепло, приходящееся на 1 кг топлива, внесенное воздухом за счет подогрева его посторонним источником тепла 1тл — физическое тепло топлива, подогретого теплом извне т)пг—к. п. д. парогенератора, % — потеря тепла от механической неполноты сгорания, % /С<з — поправочный коэффициент ( 1), отражающий уменьшение расхода топлива за счет предварительного подогрева воздуха и топлива теплом извне ( 5-3,в), равный [c.164]

Иногда в установках небольшой мощности при изменениях нагрузки парогенератора регулируют избыток воздуха в топке индивидуальными шиберами вторичного воздуха перед горелками. Такой метод регулирования нельзя признать правильным. При отсутствии надежных средств контроля расходов воздуха на горелки неизбежна значительная их неравномерность и в результате снижение экономичности сжигания топлива, усиление шлакования и т. п. В таких случаях всегда можно относительно несложной переделкой воздуховодов перейти на групповое регулирование вторичного воздуха, а индивидуальные шиберы использовать только для настройки распределения воздуха при наладке топки. [c.106]

Присос в топку Да ..... Коэффициент рециркуляции г. Прочие потери р, %...... К. п. д. парогенератора 1]пг Расход топлива В, т/ч. ..... 0,3 93,3 71,2 [c.172]

На электростанциях для повседневного контроля анализов и качества топлива, а также для контроля работы парогенераторов полезны упрощенные формулы и номограммы, связывающие три основные характеристики рабочего топлива W p, Лр и QPh- С их помощью можно быстро и достаточно точно определить любую из указанных величин по двум другим. Так, например, часто требуется проверить соответствие между теплотой сгорания и балластом топлива либо подсчитать теплоту сг0 рания по влажности и зольности топлива. Такие определения позволяют вести эксплуатационный учет и анализ работы парогенераторов в течение довольно длительных промежутков времени между определениями теплоты сгорания по калориметрической бомбе, когда качество топлива контролируется только по анализам на влажность и зольность. Инструкцией по определению качества угля для учета удельных расходов топлива на электростанциях (Госэнергоиздат, 1954 г.) разрешено определять QPh по калориметрической бомбе 1 раз в среднем за 10 дней. [c.187]

Положительный опыт эксплуатации схемы, аналогичной типовой, получен, например, на электростанции Роберт Франк (ФРГ) [Л. 77]. Парогенераторы этой электростанции работают с а"т = 1,02. Авторы утверждают, что только индивидуальное регулирование горелок позволяет достаточно точно поддерживать соотношение расходов топлива и воздуха. [c.202]

Здесь В — расход топлива, кг/с (кг/ч) KQ=QPв QУv — коэффициент, учитывающий располагаемую теплоту сгорания топлива СРр — см. 5-3,в Qлг — тепловая мощность парогенератора — полное количество тепла, полезно отданное в парогенераторе, кВт (ккал/ч) Т1пг—к. п. д. парогенератора, % —потеря тепла от механического недожога, %. [c.95]

В современных парогенераторах расход топлива достигает больших величин и его определение связано с большими трудностями и погреш- остями кроме того, погрешность при определении теплоты сгорания может быть более 1—2%. Определение же тепловых потерь возможно с гораздо большей точностью. Поэтому основным методом определения к. п. д. парогенератора является метод обратного баланса. [c.45]

При сжигании обводненных мазутов возрастают аэродинамическое сопротивление и расход энергии на собственные нужды электростанции, уменьшаются теоретическая температура горения и теплоотдача в топке. Следствием всего этого ягляется снижение к.п.д. парогенератора. Каждый процент влаги сн1 жает теплоту сгорания мазута примерно на 418 кДж, из которш 3 13 кДж обусловлено снижением доли горючей части в топливе и 25 кДж - пасходом тошшва на нагрев и испарение воды. [c.109]

В — расход топлива на парогенератор, кг/с [c.392]

Исходные данные для расчета. Топливо— антрацитовый штыб с теплотой сгорания = = 23,0 мДж/кг (5 500 ккал/кг) и. влажностью W p = 8% теоретически необходимое количество воздуха Vo = = 6,07 м /кг. Производительность каждой мельницы принята Вм = 50 т/ч. Расход сбросного воздуха от одной мельницы (включая 25% присосов в мельничной системе) принят по балансу сушки топлива Ум=60 ООО м ч к. п. д. пылевых циклонов Т1ц = 0,90. Расход топлива на корпус по данным испытаний при полной нагрузке блока Sk.h=66 т/ч к. п. д. брутто парогенератора и температура горячего воздуха приняты неизменными при всех нагрузках. Коэффициент избытка воздуха а"т = 1,20 и присос в топке Дат = 0,05 от VqSk.h в исходном номинальном режиме. Абсолютная величина присоса в топке не зависит от нагрузки. Все объемные расходы приведены при нормальных условиях (0°С и 760 мм рт. ст.). Ниже приведены пояснения некоторых пунктов расчета из табл. 6. [c.132]

Важнейшее значение в экономии расхода органического топлива на производство электроэнергии имеет строительство и использование атомных электростанций (АЭС). Относительные приросты расхода топлива АЭС обычно выше, чем у современных конденсационных электростанций (КЭС). Это объясняется использованием на АЭС менее экономичного турбинного оборудования (в то время как реакторы и парогенераторы на АЭС имеют меньшие потери, чем паровые котлы КЭС). [c.166]

Так, при проверке соответствия элементарного состава топлива по-нормам допускаются расхождения между теплотой сгорания Q я, определенной калориметрически и по формуле Менделеева, примерно на 2- 3% в зависимости от зольности [Л. 7]. Если же погрешность меньше 2 3%, то ошибка остается скрытой и переносится в тепловой расчет парогенератора. В этом случае расходы воздуха и продуктов сгорания, зависящие от состава топлива и его теплоты сгорания (QPн), могут быть преувеличены или преуменьшены до 2—3%. [c.48]

Итак, приведенная величина <3" представляет собой безразмерную величину — долю тепла, воспринятого элементом парогенератора по отношению к низшей теплоте сгорания рабочего топлива, увеличенную в 1000 раз. Для того чтобы определить по приведенным характеристикам топлива полную величину тепловосприятия элемента, надо приведенную величину представленную, (4-36а), помножить на все тепло топлива, расходуемое парогенератором, но уменьшенное в 1000 раз. Этот расход тепла с поправкой на механический недожог топлива равен [c.95]

Суммарное влияние погрешностей метода приведенных характеристик по расходу тепла ( 0,1%), по теплообмену ( 0,6%) и по энтальпиям ( 0,5%) приводит к итоговой погрешности расчета парогенератора, равной 0,l + 0,6 + 0,5 0,8%. Такая небольшая относительная погрешность для данного расчета вполне приемлема, если учесть отсутствие в методике приведенных характеристик скрытых погрешностей (см. выше), большую наглядность расчета и сравнительно малую зависимость обобщенных констант и приведенных расчетных параметров от топлива. [c.161]

Простейшая схема прямого вдувания состоит из молотковой мельницы с шахтным сепаратором, выдающей пылевоздушную смесь в непосредственно примыкающую к шахте амбразуру горелки. Благодаря отсутствию пылепроводов допускается более широкий диапазон изменения расхода сушильного агента (примерно от 100 до 60—70%), чем в схеме с пылепроводами. Это свойство схемы благоприятно для работы топки с пониженными нагрузками, так как при снижении скорости сушильного агента в шахте мельница выдает более тонкую пыль. Подобные схемы применяют для парогенераторов относительно небольшой мощности, допускающих одноярусное размещение амбразур горелок вдоль фронта парогенератора. В з-ксплуатации часто подачу топлива регулируют индивидуально по каждой мельнице. Однако для большей равномерности тепловых нагрузок по фронту парогенератора и здесь целесообразно синхронное групповое регулирование. Оно значительно облегчает и поддержание одинаковых избытков воздуха в горелках, которым не следует пренебрегать, и в малых топках с низким теплоиапряжением. [c.122]

При разомкнутой сушке со снижением влажности сжигаемого топлива экономичность парогенераторов возрастает благодаря снижению потерь тепла с уходящими газами и от недожога. Одновременно снижается расход энергии на тягу и дутье, а также создаются благоприятные условия для сокращения расхода энергии на пылеприготовление. [c.237]

Расчетной или максимально-длительной производительностью мельницы называется ее производительность Враоч определяемая из соотношения =Ка-Впг1 ы = т/ч, где Впг, т/ч—расход топлива парогенератором при расчетной или максимально-длительной его паропроизводительности 2м—число мельниц на парогенераторе =Впг/2м, т/ч — номинальная производительность мельницы, т. е, количество топлива, приходящееся на одну мельницу Кз — коэффициент запаса, равный 1,1 для ШБМ при установке с пылевым бункером и 1,2 при системе пылеприготовления с прямым вдуванием. [c.251]

В схеме с прямым вдуванием вся выдаваемая системой пылеприготовления готовая пыль непосредственно поступает в топку. Поэтому здесь постоянно должен поддерживаться баланс между потребным для заданной нагрузки парогенератора расходом топлива Вк и количеством готовой пыли выдаваемым системой пылеприготовления. Если оставить в стороне гвопросы динамики регулирования, являющиеся предметом специальных исследований при автоматизации управления парогенераторной установки, то задача сводится к регулированию подачи сырого топлива в мельницы в соответствии с задаваемой нагрузкой парогенератора. Однако такое регулирование должно удовлетворять определенным условиям, налагаемым особенностями компоновки системы пылеприготовления и топочного устройства. [c.81]

Во всех расчетах по материальному балансу процесса горения и теплообмену в парогенераторе, проводимых по общему расходу топлива, должно быть учтено, что часть его теряется с механическим недожогом. В связи с этим для упрощения указанных расчетов введено понятие расчетного расхода топлива, уменьщенного по сравнению с общим на величину, соответствующую потерям тепла с механическим недожогом. Расчетный расход топлива 5р, кг/с, определяется по соотношению [c.46]

Здесь В — расход топлива QPн — теплота сгорания топлива Qпг — теплопроизводительность парогенератора Т1пг — к. п. д. парогенератора, %. [c.47]

По обычной методике теплового расчета определяющей величиной является расход топлива (В). В основу балансовых соотношений положены объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания (У, /), а также тепловосприятия (Сг), отнесенные к 1 кг (м ) топлива Все рассмотренные величины сильно зависят от теплоты сгорания топлива (Ср ) Так как различные топлива сильно разнятся по величине рРн, грубо от 12 до 42 МДж/кг (от 3000 до 10 000 ккал/кг), то тепловые расчеты серийных парогенераторов на таких топливах нестрят различными значениями этих величин (В, V, I и Qt), которые разнятся примерно так же значительно, как и теплота сгорания топлива. Обобщение таких расчетов и выявление погрешностей (оценка правильности балансовых соотношений) весьма затруднены. [c.158]

Здесь индексы исх и пер означают, что величины соответственно относятся к исходным и расчетным характеристикам режима парогенератора Л"т — разрежение на выходе из топки, Па (кгс/м ) Я — суммарная самотяга по всему тракту, подсчитанная для исходных условий, Па (кгс/м ) и В — расходы топлива с учетом механического недожога Кг.т и г.д —объемы газов, отнесенные к 1 кг топлива (при нормальных условиях) соответственно при коэффициентах избытка воздуха в топке От и перед дымососом дмс, м /кг Гер —среднеарифметическая двух абсолютных температур на выходе из топки и перед дымососом. К р —плотность дымовых газов при нормальных условиях, кг/м Хвес — массовая концентрация золы в дымовых газах, кг/жг /гбар — барометрическое давление, мм рт. ст. [c.226]

Оборудованная, например, вентилятором 1ВГ70 сухая градирня имеет производительность 170-200 м /ч, однако секция испарительной градирни с тем же вентилятором имеет производительность в пределах 1000-2000 м /ч. Стоимость сухой градирни в 5 и более раз (по некоторым публикациям в 2-2,5 раза) превосходит стоимость испарительной градирни при одинаковой тепловой нагрузке. Поверхность охлаждения радиаторов должна быть из-за отсутствия испарения воды большей, чем поверхность непосредственного контакта воды и воздуха в испарительной градирне. Эта поверхность с воздушной стороны (включая ребра) может достигать 600 тыс. м , а в крупных охладителях превышает 1 млн. м . При этом размеры (сечение и высота) вытяжной башни или размеры и производительность вентилятора должны быть большими, чем у испарительной. градирни, так как расход воздуха, воспринимающего тепло лишь за счет нагрева, в 3-5 раз превышает расход воздуха при испарительном охлаждении воды. Поэтому при оборотной системе с сухой градирней оптимальное давление пара в конденсаторе выше, чем при испарительной градирне (рис. 12.2) и на- ряду с повышением первоначальных затрат возрастают также удельный расход топлива и расход электроэнергии на собственные нужды. Для АЭС при той же тепловой мощности парогенератора или реактора уменьшается расчетная электрическая мощность энергоблока, а в летнее время располагаемая [c.238]

При паровой сушке углей происходит, казалось бы, парадоксальное явление одновременно со снижением расхода топлива на ТЭС при одинаковой выработке электроэнергии возрастает теплопроизводи тель-ность парогенераторов. Известно, что при отборе пара из турбин на регенеративный подогрев питательной воды теплопроизводительность парогенераторов снижается, и растет лишь их паропроизводительность. При паровой сушке углей растут одинаково и тепло- и паропроизводительность. Для разомкнутой сушки углей типа назаровских и подмосковных увеличение их по сравнению с замкнутой схемой может составить 5—6% и больше. При этом гидравлическое сопротивление паровых магистралей может возрасти а 10—12% и больше. [c.240]

В условиях парогенераторов. АЭС с ВВЭР применение очистки на ходу с использованием непрерывной дозировки комплексонов в питательную воду имеет еще большее значение, чем для барабанных парогенераторов ТЭС. В парогенераторах ТЭС постоянная паропро-изводительность может поддерживаться и при значительных загрязнениях поверхностей нагрева за счет некоторого увеличения расхода топлива (и соответствующего снижения к. п. д.). В парогенераторах АЭС загрязнение поверхностей теплообмена неизбежно ведет к снижению паропроизводительности. [c.161]

Массовое внедрение режимов сжигания высокосер Нистого мазута с предельно малыми избытками воздуха связано с необходимостью оснащения парогенераторов очень точными и надежными приборами для контроля избытков воздуха, коррозионной активности дымовых газов и потерь тепла от химической и механической неполноты сгорания. Топочные камеры парогенераторов для энергоблоков мощностью 800 и 1200 МВт должны быть оборудованы телевизионными установками для наблюдения за факелами горелок. Равномерное распределение топлива и воздуха по отдельным горелкам можно осуществить только прн рациональной системе подвода воздуха и систематическом проведении замеров расхода топлива и воздуха. [c.184]

В качестве другого примера на рис. 11-5 показана САР парогенератора электростанции Верндорф (ФРГ) с групповым регулированием расхода воздуха [Л. 77]. Энергоблок работает в режиме скользящего давления, при этом задатчик нагрузки выдает задание регуляторам питания н топлива, а также контурам регулирования температуры свежего пара, расхода воздуха, давления воздуха и корректору по 0 >. Регулятор топлива выполнен по схеме задание — топливо с коррекцией по температуре пара после пароперегревателя. Для повышения точности поддержания расхода мазута предусмотрены регуляторы дав-лет1пя мазута и температуры мазута. Расход воздуха на парогенератор поддерживается с помощью регуляторов, действующих на воздушные шиберы горелок. Воздушные Шиберы двух горелок спарены механически. Регуляторы воздуха выполнены по схеме суммарный расход воздуха на две горелки — суммарный расход топлива на две форсунки . На регуляторы воздуха вводится коррекция по содержанию кислорода. Для поддержания экономичного режима работы дутьевых вентиляторов и обеспечения примерно постоянных перепадов на воздушных шиберах предусмотрены два регулятора давления воздуха, поддер- [c.202]

Для устранения вредного влияния инерционности регулятора топлива, управляющего подачей сырого топлива в мельницу, и служит РПВ, который, получив сигнал от ПК, изменяет подачу первичного воздуха в ту или другую сторону, сразу изменяя в соответствии с полученным сигналом и вынос пыли из сепаратора в топку. Одновременно с изменением подачи первичного воздуха регулятором РОВ изменяется также и общий расход подаваемого воздуха в воздухоподогреватель парогенератора, что обеспечивает поддержание заданного соотнощения в расходе топлива и воздуха и оптимального, экономичного процесса горения. Наряду с основным сигналом от ПК регулятор первичного воздуха получает также импульсы от дифференциального тягомера, измеряющего расход первичного воздуха, а РОВ получает еще импульсы, во-первых, от автоматического корректора общего воздуха по соотнощению пар — воздух АКПВ и, во-вторых, от дифференциального тягомера ДТ, измеряющего сопротивление воздухоподогревателя. В свою очередь АКПВ получает импульсы от паромера П, измеряющего расход пара из парогенертора, и от ДТ (сопротивление ВП). Опыт наладки п эксплуатации указанной схемы регулирования подтвердил высокие ее качества. [c.326]

В мощных парогенераторах расходуются большие количества топлива и воздуха. Например, для парогенератора 300 МВт расход топлива — антрацитового штыба составляет 32 кг/с, а воздуха 246 м /с, а в парогенераторе блока 800 МВт ежесекундно расходуется 128 кг березовского угля и 555 м воздурса. В ряде случаев в пылеугольных парогенераторах как резервное используется жидкое или газовое топливо. [c.328]

Г)СС = 0,90. Расход этого топлива составлял б = 13,8 кг/сек. Определить расход топлива при замене каменного угля марки СС бурым углем Б2 Итатского месторождения с (3 =12,73 Мдж1кг. При сжигании бурого угля коэффициент полезного действия парогенератора будет составлять ] " =0,894. [c.38]

В схемах с воздушной сушкой топлива температура СМ0СИ за мельницей при регулировании нагрузки парогенератора и колебаниях влажности топлива поддерживается главным образом регулированием количества слабо подогретого или холодного воздуха, присаживаемого к горячему воздуху перед мельницей. Изменение общего расхода вентилирующего мельницу воздуха, как правило, относительно невелико. Поэтому доля первичного воздуха в балансе топки возрастает по мере снижения нагрузки парогенератора. [c.121]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология