Поток выходной в реакторе

Выходной поток из реактора, содержащий вещества А, В и С, поступает на разделение в ректификационную колонну (РК), обладающую бесконечной разделительной способностью. В РК (оператор. 3) продукт реакции С выводится с кубовым остатком, а непрореагировавшие доли вещества А и В. как более легкие фракции (компонент А является наиболее летучим по сравнению с компонентом В) отбираются с дистиллятом. [c.101]

По характеру связей аппараты схемы в большинстве случаев можно разделить на следующие типы соединительные, разъединительные и объединительные блоки. Назовем соединительным блоком аппарат с одним входным и одним выходным потоком (например, реактор). Объединительным блоком будем называть аппарат, имеющий несколько входных и один выходной поток (например, аппарат смешения). Разделительным блоком назовем аппарат, имеющий один входной и несколько выходных потоков (например, ректификационная колонна). В схеме, приведенной на рис. 42, (М + 1)-ый блок является разъединительным, 0-ой — объединительным, остальные блоки — соединительные. [c.193]

Из этого выражения ясно, что концентрация вещества в потоке убывает экспоненциально по мере движения потока в реакторе. При X = / получим для выходной концентрации [c.259]

На стадии проектирования реакторного блока рассматривается широкий круг задач, включающий выбор номенклатуры входных и выходных потоков, типа реактора, разработку схемы реакторного блока и схемы управления, определение конструктивных и режимных параметров и другие, причем эти задачи тесно связаны между собой и требуют комплексного, системного подхода с использованием метода математического моделирования и средств вычислительной техники [1]. [c.176]

На входных участках трубчатых реакторов, в которых обычно проводятся процессы подобного типа, реакционная смесь далека от равновесия и поэтому для ускорения процесса целесообразно повышать температуру. Наоборот, на выходном участке реактора преобладает высокая температура, которую надо снижать для приближения системы к равновесию. По ходу потока вдоль реактора в зависимости от скорости процесса (и тепловыделения) существует Топт- Максимальная производительность реактора была бы обеспечена при возможности реализации этой дифференцированной по длине аппарата оптимальной температуры. [c.222]

При различных отношениях 1/ 2 определяем на машине концентрацию в стационарном выходном потоке второго реактора и время установления стационарного режима (табл. У-9). Из таблицы видно, что для реакции первого порядка оптимальное соотношение объемов 1/1 2 равно единице. Для реакции второго [c.239]

Выходной поток из реактора идентичен реакционной среде [c.139]

На рис. 5.2 представлена схема второго уровня математической модели реактора — модель явлений, происходящих на пористом зерне катализатора. Входными характеристиками блока являются вектор концентраций Свх и температура Твх в свободном объеме слоя, а выходными — вектор потоков различных ком. понентов реакционной смеси Qs и поток тепла через наружную поверхность отдельного зерна. Модель состоит из трех взаимосвязанных частей (обведены пунктиром) / — элемент массоемкости II — элемент теплоемкости III — кинетическая модель, представляющая первый уровень модели реактора в целом. В частях [c.221]

Если тг/ — входной, а п]ь — выходной потоки для /-го реактора, то целесообразно минимизировать величину [c.217]

Здесь Пв — выходной поток, Иц — входной поток продукта, пер — объем реактора идеального перемешивания. [c.109]

Поток дистиллята, содержащий реагенты А и В, поступает в смеситель (оператор /), в котором смещивается с потоком сырья. Выходной поток из смесителя поступает на вход реактора. С учетом приведенного выше предположения относительно летучестей компонентов Л и В в РК возможны три режима работы, характеристика которых представлена в табл. П-7, где знаком -Ь или — отмечено только наличие или отсутствие компонентов в продуктах разделения. В табл. II-7 представлены только небалансные режимы разделения, когда один из компонентов всегда является распределяемым. Балансные режимы разделения при этом являются промежуточными между режимами I и П, а также II и III. [c.101]

Аналогично следует предусмотреть связи рассматриваемого выходного потока реактора со всеми точками стока данного дополнительного компонента. Наложение таких вторичных связей для компонентов, не предусмотренных выбранной схемой химической реакции и рассматриваемых лишь как допустимые примеси в ранее введенных потоках, приводит к созданию схемы покомпонентных материальных связей, структура которой далеко не очевидна, если исходить только из выбранной схемы химической реакции. [c.196]

А— -В. В качестве элементов ХТС взяты два типа реакторов идеального смешения (РИС), идеального вытеснения (РИВ) и идеальный сепаратор (5), чтобы разделить В и А из смеси. Преобразования вход — выход и функция стоимости элементов, включая стоимость рециклов, известны. Прибыль Р как КЭ данной ХТС выражена через цену выходного потока Уц и эксплуатационные затраты, т. е. [c.220]

Циркуляционные модели. В некоторых промышленных аппаратах, например реакторах с мешалкой, при перемешивании возникают ярко выраженные циркуляционные контуры. Это обстоятельство позволяет более строго подойти к составлению структурных схем комбинированных циркуляционных моделей, тем более что в некоторых случаях возможно определение параметров таких моделей, исходя из конструктивных особенностей реальных аппаратов и режимных факторов их работы взаимное расположение входных и выходных потоков, скорости циркуляционных потоков, место установки и конструкция перемешивающих устройств, энергия, затрачиваемая на перемепшвание, и т. д. [c.235]

Минимально допустимая ширина выпускного отверстия должна быть по крайней мере в 4 раза больше среднего размера гранул при щелевом или сегментном отверстии и в 6 раз больше при круглом отверстии. Скорость ссыпания зависит только от местного сопротивления при переходе к суженному сечению и практически не зависит от высоты напорного стояка. Ссыпание смоченных гранул размерами до 7 мм начинается при сечениях отверстий в 1,5—2 раза больших, чем для сухих гранул. Но при гранулах размерами 7—10 мм как сухой, так и смоченный теплоноситель начинает ссыпаться при одинаковой степени открытия выходного отверстия. Для предотвращения прилипания смоченных частиц к стенкам реактора по периферии его вводят дополнительный поток теплоносителя. Толщина его зависит не только от абсолютных размеров реактора, но и от температуры в реакционном пространстве. При диаметре реактора 250 мм необходимая толщина защитного слоя составляет 25 мм, при диаметре промышленного реактора 4—5 м толщина защитного слоя равна около 100 мм, если средняя температура в реакторе 540 °С и выше. При 520 °С толщина защитного слоя должна быть увеличена до 150 мм, при 500°С —до 200 мм. [c.111]

Реактор второго типа с установившимся потоком (рис. У-1в) называют проточным реактором идеального смешения, или реактором непрерывного действия с мешалкой. Как показывает само название, содержимое реактора хорошо перемешивается и является однородным по составу, вследствие чего выходной поток имеет тот же состав, что и жидкость в аппарате. [c.107]

Поскольку состав потока, выходящего из проточного реактора идеального смешения, аналогичен составу жидкости в реакторе, выражением, которое характеризует выходной поток, можно воспользоваться для определения эффективного времени пребывания жидкости в аппарате [c.120]

Кроме основной протекает ряд побочных реакций. Выделяющаяся теплота реакции отводится в нижней части реактора кипящей водой, в верхней части — перегретым паром. Известны параметры входных потоков, требуется рассчитать параметры выходных потоков. [c.213]

В уравнениях (VII. 121) второе из них описывает тепловой баланс реактора, третье — процесс теплопередачи в верхнем теплообменнике. В уравнении теплового баланса реактора слагаемые в левой части учитывают приход теплоты с входным потоком и в результате реакции соответственно слагаемые правой части учитывают расход теплоты соответственно с выходным потоком, в верхнем теплообменнике и для испарения горячей воды в нижнем теплообменнике. [c.214]

Сепаратор V (рис. 51). В нем производится разделение пароводяной смеси на две фазы — пар (выходной поток /, направляемый в верхний теплообменник реактора) и воду (выходной поток 2, поступающий в делитель К/). [c.215]

Делитель потока VI распределяет в заданном соотношении однородную смесь входного потока (воды из сепаратора V) по двум выходным потокам одинакового состава и температуры (рис. 52). Первый выходной поток направляется на охлаждение реактора IV, второй — поступает в смеситель VII. [c.215]

Поток воздуха 01 подогревается в теплообменнике 1, затем смешивается с про-ниленом (поток 02а) и аммиаком (поток 026) в смесителей. Смесь 23 поступает в реактор 3, где протекает экзотермический процесс синтеза НАК- Выделяющаяся при реакции теплота отводится в нижней части реактора через испаритель, а в верхней части — через теплообменник. Продукты реакции охлаждаются в противоточном теплообменнике 1 потоком поступающего воздуха и в теплообменнике-испарителе 6 потоком 76 воды. Выходящий из нижнего испарителя реактора пар (поток 34) направляется в сепаратор 4. Туда же поступает и пароводяная эмульсия (поток 64), После сепаратора пар используется для охлаждения верхней части реактора и выводится в виде потока 30 из ХТС. Поток воды 45 делится в делителе 5 на два потока 53 и 57. Поток 53 поступает в испаритель реактора, поток 57 смешивается с потоком свежей воды 07 в смесителе потоков 7 и служит для охлаждения потока 16 в теплообменнике 6. Таким образом, рассматриваемая ХТС состоит из семи элементов и характеризуется четырьмя входными потоками ХТС (01, 02а, 026, 07) и двумя выходными (60 и 30). [c.93]

В смесителе 2 (рис. П1.12) исходные вещества — воздух, аммиак и пропилен (поток 12, 02а и 026)— соединяются в выходной поток 23, направляемый в реактор. Параметры входных потоков (02а и 026) заданы. [c.93]

В делителе 5 (рис, III.15) в заданном соотношении происходит распределение однородной смеси входного потока (воды из сепаратора 4) по двум выходным потокам одинакового состава и температуры. Первый выходной поток направляется на охлаждение реактора 3 (поток 53), второй — поступает в смеситель 7 (поток 57). Математическое описание делителя имеет вид [c.94]

Пример IV- . На установке (рис. IV- ) исследовано продолрое перемешивание в лабораторном реакторе диаметром 40 мм, длиной 140 мм. Реактор частично заполнен шариковой насадкой. Через реактор пропускали поток азота со скоростью у = 66 мм/мин, так что время пребывания потока в реакторе 1//и = 140 66 = 2,3 мин. При импульсном вводе гелия во входной поток записана выходная кривая (кривая отклика), приведенная на рис. 1У.9. Определить Ре О [c.129]

Предположим, что для реактора кривая F (т) и скорость превращения как функция состава реакционной смеси известны. Тогда превращение в реакторе можно рассчитать, если предположить, что поток через реактор не перемешивается. При этих условиях степень превращенпя реагента А (т)] на участке dF х) выходного потока (имеющего возраст между т и т + ( т) равна степени превращения в идеальном трубчатом реакторе с общим временем пребывания т (илп в реакторе периодического действия с временем реакции т). На выходе из реактора объединяются элементы потока, имеющие [c.98]

Попытки увеличить выход ТФЕ при окислении п-диизопропилбензол продолжались и после успешного пуска опытной установки, Б каче- стве катализатора были опробованы почти все металлы периодическо системы, но не было достигнуто определенного успеха. При проведении работ в области изучения влияния аниона выявлено, что при применении бромистого марганца значительно увеличивается скорост окисления, в выходных потоках из реактора практически не было обнаружено промежуточных продуктов окисления В связи с этим было принято решение изучить бромщда в менее сложных системах. Как модельное сырье был избран п-цимол в расчете на то, чтобы при окислении получить в качестве основного продукта п-толуиловую кислот Но вместо ожидаемой п-толуиловой кислоты был обнаружен 73%-ный [c.78]

О p к a T T Д. K-, Л Э M 6 Д. E., Устойчивость реактора с неподвил<пЫм слоем катализатора и теплообменом между входными и выходными потоками, Труды Первого Международного конгресса по автоматическому управлению, т. 6, Изд. АН СССР, 1961, стр. 123. [c.176]

Эмерджентность ХТС — это способность системы приобретать новые свойства, которые отличаются от свойств отдельных элементов, образующих эту систему. Так, например, эмерджент-ность ХТС, операторная блок-схема которой представлена на рис. П-2, а, заключается в следующем. Как было показано, данная ХТС имеет три стационарных режима, один из которых является неустойчивым (рис. П-2,б), однако каждый из элементов ХТС (реактор и теплообменник) в отдельности имеют только устойчивые стационарные режимы. Наряду с этим, как будет показано в дальнейшем, чувствительность ХТС в целом, т. е. величина изменения параметров выходного потока системы W , при изменении к. п. д. реактора будет значительно меньше, чем чувствительность реактора, как одного локального элемента, т. е. величина изменения параметров потока на выходе реактора в зависимости от изменения его к. п. д. [c.40]

Интерэктность ХТС —это способность элементов, образующих систему, взаимодействовать между собой в процессе функционирования системы. Для каждого элемента ХТС взаимодействие между параметрами его входных и выходных потоков (или входных и выходных переменных элемента) обусловлено физикохимическими условиями протекания технологического процесса. Например, для химического реактора существует взаимодействие или взаимовлияние состава входного потока и температуры выходного потока для абсорбционного аппарата—взаимодействие рас- [c.40]

Основными переменными, характеризующими материальные и энергетические потоки реакционного процесса в яроточном реакторе с мешалкой, являются о.о — объемный расход входного потока, содержащего -ый компонент Си —концентрация 1-го компонента во входном потоке ti o ii,о — температура входного потока Шо Vi объемный расход хладагента /ю —температура хладагента на входе Ит — объемный расход теплоносителя то — температура теплоносителя на входе Qnp — скорость подвода тепла (вхрдные переменные) о —объемный расход реакционной массы С/— концентрация -го компонента в выходном потоке V, /г — температура реакционной массы h — температура хладагента на выходе It—температура теплоносителя на выходе Qot — скорость оттока тепла в окружающую среду (выходные переменные). [c.65]

Может оказаться, что некоторый компонент попадает в стбк, в котором его присутствие первоначальной схемой химической реакции не предусмотрено. Так, если принято решение, что некоторый компонент подается на вход реактора в избытке, и если его наличие в выходном потоке реактора ранее не предполагалось, следует ввести дополнительную информацию относительно наличия этого компонента в выходном потоке реактора. Если на этот выходной поток были ранее наложены связи как на источник, то [c.195]

При описании работы реакторов непрерывного действия мы предполагали, что реагенты поступают в реакционную систему в одной входной точке, а продукт выходпт пз нее в одной выходной точке. Однако, вполне возможны распределенная загрузка и распределенный отбор по длине системы реакторов (рис. П-9). Назовем такую систему реактором с поперечным потоком. Такой аппарат [c.57]

Под функцией распределения времени пребывания Р (т) для спстемы с непрерывным потоком будем понимать объедп ую долю потока на выходе, которая находилась в реакторе в течение времепп, меньшего, чем т. Другими словами, если мы считаем, что элемент объема, выходящего из системы после времени пребывания т, имеет возраст т, то (т) — объемная доля выходного потока с возрастом меньше т. [c.80]

Возникает вопрос до какого предела условия в реальном непрерывнодействующем кубовом реакторе приближаются к условиям в идеальном кубовом реакторе В действительности поток, входящий в перемешиваемую жидкость, диспергируется во всем содержимом реактора не сразу. Требуется некоторое время, чтобы процесс произошел в достаточной степени это время и время полного перемешивания являются величинами одного порядка. Поэтому отклик на ступенчатое изменение концентрации на входе сначала задерживается в соответствии с кривой отклика для идеального кубового реактора [уравнение (П1,4)], но в то же время небольшие элементы объема загрузочного потока могут попасть в выходной поток. Они приведут к появлению неравномерных пиков в начале кривой отклика. Эти эффекты очень трудно описать количественно, так как они сильно зависят от расположения входа и выхода по отношению к мешалке и друг к другу. [c.85]

Если F ii) при т = т — доля выходного потока с возрастом меньше т, то удерживание представляет собой ту часть содержимого реактора, которая остается в нем в течение времени от О до г. Для идеального трубчатого реактора Я = 0 для кубового реактора пдеального перемешивания Н = Не (см, рис, III-7). [c.92]

Модель полного смешения соответствует на- -столько сильному перемешиванию в реакторе, что поток является однородным по составу во всем реакционном объеме. Выходной поток в этом случае имеет тот же состав, что и поток в любой точке аппарата. Сер = Ск, A j.p = АСк = onst. Кинетическое уравнение полного смешения имеет вид [c.224]

В сепараторе 4 (рис. III.14) пароводяная смесь разделяется на двефазы — пар (выходной поток 43, направляемый в верхний теплообменник реактора 3) и воду (выходной поток 45, поступающий в делитель 5). [c.94]

Входными и выходными переменными являются обычно состав, расход и температуры отдельных потоков. Управляющими воздействиями могут быть, например, расход сырья на входе в химический реактор или расход пара в теплообменнике. Изменения температуры окружающей среды и состава исходного сырья за счет примесей, а также изменение активности катализатора за счет его закоксовы-вания — все это примеры возмущений. Под режимными параметрами понимаются температуры и давления в аппаратах, скорости вращения рабочих органов машин. [c.176]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология