Извлечения коэффициент общий

Коэффициент извлечения (коэффициент емкости колонки) — отношение общего содержания соединения в неподвижной фазе к его содержанию в газовой фазе. Рассчитывается по формуле где к — коэффициент извлечения — исправленное время удерживания — время удерживания. [c.55]

Рассмотрим одностадийный процесс извлечения, используя общие молярные концентрации. Предполагается, что системы находятся в термодинамическом равновесии. Согласно работе [3], интегральный коэффициент разделения V, в частном случае экстракции (при условии, что 0 >02, т. е. Ох>Оз) [c.380]

Материальный баланс абсорбции и десорбции. Коэффициент извлечения пропана при абсорбции ф з=0,95 принимается на основе практических данных. Так как общий коэффициент извлечения пропана по аппарату задан и равен фоз=0,9, то коэффициент извлечения пропана при десорбции рассчитывается по преобразованной формуле [28, с. 30] [c.87]

С учетом приведенных выше данных после некоторой корректировки представляется возможным подвести общий итог потенциальных топливно-энергетических ресурсов мира в натуральных единицах учета и в пересчете на условное топливо. Количество доступных для извлечения запасов можно определить приблизительно, применяя средние коэффициенты извлечения разных видов горючих полезных ископаемых при эксплуатации и учитывая доступность их для извлечения по техническим и экономическим соображениям (табл. 6). [c.17]

Рис. 256. График зависимости общего коэффициента извлечения от типа

Если обозначить процентное содержание каждой фракции твердой фазы через а, Ь, с, d и т. д. и коэффициенты извлечения данной фракции через iia, т), т)с, T]i/ и т. д., то общий коэффициент извлечения можно представить в виде [c.337]

Общий коэффициент извлечения твердой фазы т и достаточно точно рассчитывается по фракционному составу твердой фазы в смеси и по фракционным коэффициентам извлечения. [c.337]

В случае переработки жирных газов факторы десорбции 5 будут меняться при переходе от тарелки к тарелке. Поэтому в общем случае коэффициент извлечения каждого компонента ф может быть определен по уравнению [c.210]

Коэффициенты распределения и разделения не зависят от соотношения между количествами адсорбента (его поверхности) н раствора и поэтому не могут характеризовать распределение массы вещества между этими двумя фазами. Распределение массы вещества характеризуется степенью извлечения я степенью разделения. Степень извлечения есть отношение количества вещества в одной из равновесных фаз к общему его количеству. Например, для адсорбционного слоя степень извлечения Е равна [c.153]

Как уже указывалось, коэффициент нефтеотдачи служит показателем полноты извлечения нефти после окончания разработки или такого процесса разработки, который предполагается завершить при определенных условиях. Иначе говоря, коэффициент нефтеотдачи всегда характеризует конечный результат разработки залежи. Поэтому, говоря о коэффициенте нефтеотдачи нет необходимости добавлять к этому термину слово конечный . Однако при анализе разработки нефтяных месторождений нередко возникает необходимость в оценке степени использования запасов в частично выработанных зонах залежи или в отдельных залежах. Для такой оценки в общем случае, т. е. независимо от метода воздействия или при отсутствии искусственного воздействия на залежь, можно пользоваться коэффициентом использования запасов, который в отличие от коэффициента нефтеотдачи характеризует незавершенный, продолжающийся процесс разработки залежи. [c.10]

Общий коэффициент извлечения компонента из газа в целом по схеме определяют по уравнению [c.215]

Для предварительного задания общего расхода абсорбента по схеме ее просчитывают при трех произвольных расходах абсорбента, на основании которого строят кривую зависимости между расходом абсорбента и коэффициентом извлечения целевого компонента. По этой кривой при заданной степени извлечения определяют первое задаваемое значение расхода абсорбента, которое затем в процессе расчета уточняют. [c.326]

При расчете коэффициентов извлечения компонентов жирной газовой смеси с помощью уравнения (12.22) предполагается, что учтены изменения температуры и количеств жидкого и газового потоков при переходе от тарелки к тарелке. Поэтому для использования уравнения (12.22) необходимо условиться о методах учета этой изменяемости количеств и температур по высоте абсорбера. Хортон и Франклин на основе обобщения опытных данных предложили принимать, что на всех тарелках абсорбера поглощение (в процентах) из общей массы газового [c.391]

Высокая нагрузка по газу может быть достигнута и в аппаратах с тарелками провального типа [114, 115], которые наиболее целесообразно применять при повышенном давлении и приведенной скорости газа 0,15—0,4 м/с. В таких условиях коэффициент извлечения СОа будет достаточно высок. Это подтверждается данными [6, 116] работы промышленного абсорбера под давлением 0,98— 1,17 МПа (10—12 кгс/см ) для тонкой очистки коксового газа от СОо и НаЗ . Общее число тарелок в таком абсорбере 24 в первых [c.160]

Коэффициент распределения D выражает соотношение общих концентраций вещества в обеих фазах, следовательно, эта величина будет зависеть от условий распределения и не зависеть от объемов фаз. В отличие от Д степень извлечения R, выражающая долю проэкстрагированного вещества от общего его количества, зависит от соотношения объемов фаз и при одном и том же коэффициенте распределения вещество при постоянном объеме водной фазы извлекается тем полнее, чем больше объем органической фазы [c.219]

Таким образом, сбор сульфатного мыла при переработке сырья пониженной смолистости уменьшается не только вследствие уменьшения в нем общей массы смолистых веществ, но и в связи с тем, что коэффициент извлечения сульфатного мыла снижается по мере уменьшения смолистости древесины. При общей тенденции, заключающейся в использовании в сульфатно-целлюлозном производстве все больших количеств отходов лесопиления, лесозаготовок и других видов сырья пониженной смолистости, возможно значительное снижение выходов сульфатного мыла. [c.68]

Количество вещества, избыточного против насыщения и проходящего мимо кристалла в единицу времени при скорости конвекции и, равно (С1 — Ск)и. Величину С — Ск можно представить в виде Р( 1 — к), где р — температурный коэффициент растворимости. Коэффициенты извлечения К и Кч зависят от скорости конвекции, соотношения между размерами кристалла и диаметром кристаллизатора, от площади и геометрии поверхности шихты и пр. К пока не определяются количественно, но можно записать общую формулу для массовой скорости роста v = K2 (t — tк)u, где Поскольку внутренний перепад температур и скорость конвекции, в общем, обратно пропорциональны, скорость роста кристалла будет максимальной при некотором оптимальном соотношении между ними. [c.104]

Общий коэффициент извлечения содержащихся в живице смолистых веществ при ее переработке на практике достигает 98 %, т е потери в про.изводстве составляют не более 2 % При том потери канифоли не превышают обычно 1 а скипидара [c.209]

Уравнение (5.4) позволяет рассчитать высоту аппарата при заданных Аг , Лг (т. е. при заданном коэффициенте извлечения) и Вж в любой области протекания необратимого хемосорбционного процесса. Решение уравнения (5.4) носит более общий характер по сравнению с решениями, полученными в [177, 178] для предельных областей протекания химической реакции, и решением, полученным еще в 1957 г. М. X. Кишиневским и Л. А. Мочаловой для расчета абсорбера, где в жидкой фазе протекает мгновенная реакция второго порядка. [c.142]

Разработан метод кинетического расчета массообменных аппаратов для хемосорбционного разделения газов. Метод основан на использовании теоретического значения ускорения массопередачи за счет протекания химической реакции. Метод учитывает принципиальную особенность хемосорбционных процессов изменение кинетических закономерностей в жидкой фазе, движущей силы процесса, коэффициентов массопередачи, соотношения фазовых сопротивлений по высоте аппарата. Учтена специфика влияния реальной структуры потоков газа и жидкости на эффективность хемосорбционных процессов. По предложенной методике коэффициент извлечения передаваемого компонента, степень насыщения хемосорбента и характер распределения концентраций по высоте аппарата определяются при необратимой хемосорбции в зависимости от следующих безразмерных параметров кинетических, стехиометрического, диффузионного и гидродинамических (числа Боденштейна для жидкой и газовой фазы). В общем виде процесс описывается системой нелинейных дифференциальных уравнений второго порядка. [c.224]

Из приведенных выражений следует, что заданные значения общих коэффициентов извлечения определяют составы уходящих потоков Уп или Хп при начальных составах поступающих на контактное устройство пара и жидкости 1/ +1 и Хп- - Аналогичные выражения могут быть записаны и для локальных характеристик эффективности массопередачи фр и фрх,. Использование [c.183]

Коэффициенты извлечения ф и общая эффективность массопередачи Ему связаны между собой следующими зависимостями [c.184]

Число ступеней каскада, необходимое для дайной степени извлечения, обычно имеет минимум при некотором соотношении количеств экстрагентов и, как правило (но не всегда), уменьшается при использовании флегмы. Отношение количеств экстрагентов, при котором число ступеней каскада минимально (если коэффициенты распределения не постоянны), обычно изменяется в зависимости от флегмового числа, причем в общем случае получаются очень сложные соотношения. В связи с этим указанные зависимости лучше рассмотреть для более простого случая — процесса экстракции при постоянных коэффициентах распределения. [c.361]

Выше рассмотрен вариант проектного расчета процесса абсорбции, когда по заданному коэффициенту извлечения ф определяют расход абсорбента. В поверочных расчетах, наоборот, задан расход тощего абсорбента, а определяют коэффициенты извлечений всех компонентов. При этом порядок расчета несколько другой, но используют те же уравнения, что и в проектном расчете. В рассмотренной методике предполагалось, что в тощем абсорбенте отсутствуют компоненты, содержащиеся в газе. В этом случае при пользовании графиком Кремсера по оси ординат откладывают значение величины извлечения. В общем случае на ординате графика Кремсера откладывают значение левой части уравнения (III. 17). Поэтому, если в тощем абсорбенте присутствуют компоненты, содержащиеся в газе, то по ф целевого компонента определяют его содержание в тощем газе Vi.. Затем определяют значение левой части уравнения (III. 17) для целевого компонента. [c.310]

Эти данные были использованы для подсчетов коэффициентов распределения нейтральных масел между бензолом и растворами фенолятов для каждой экстракции, а также доли выделенных не11-тральных масел от общего их содержания. Полученные результаты сведены в табл. 8, и они позволяют высказать некоторые сообра-7кения 1) первая порция бензола экстрагирует повышенное содержание нейтральных масел (по сравнению с последующидш экстракциями) и высокое значение коэффициента распределения свидетельствует, что состав этого первого экстракта резко отличается от состава последующих порций экстрактов 2) относительное постоянство значений коэффициента распределений для последующих количеств экстрагируемых нейтральных масел указывает на сравнительное постоянство их состава 3) различив коэффициентов распределения и доли извлечения от общего количества нейтральных масел, разный наклон кривых экстракции (см. рис. 2 и 3) указывают на различие составов нейтральных масел и фенолов растворов фенолятов, полученных при обесфеноливании различными количествами щелочи. [c.233]

Коэффициент извлечения К -.тя, т. е. перехода Р2О5 в раствор, 0П1 еделяется но массовой доле общего и водорастворимого Р2О5 в фосфогипсе [c.172]

Для водоснабжения жителей столицы Саудовской Аравии г. Рпада создаются 5 обратпоосмотических установок общей производительностью 120 тыс. пресной воды в сутки [236]. Эти установки должны обессоливать воду с начальным содержанием солей 1200—1500 мг/л до 500 мг/л. Установки полностью автоматизированы. Каждая установка будет состоять из 10 обратноосмотических блоков, содержащих 140 модулей. Размеры одного блока 8,2X1,2X4,5 м. При коэффициенте извлечения воды 0,9 модули (например, рулонного типа) в блоке располагаются в соотношении 4 2 1 для улучшения гидродинамического режима их работы. [c.299]

По графику (рис. 255) для каждой фракции определяют фракционный коаффициент извлечения. По формуле ( 111,20) вычисляют общий коэффициент изилечения в циклоне ЦН-15 при условиях, указанных на графике. [c.338]

Полученные в последней строке табл. 12.6 коэффициенты извлечения использованы для расчета числа поглощенных киломолей каждого компонента (табл. 12.7). Как видно из табл. 12.7, между предварительно принятой (с использованием метода Кремсера) величиной общего поглощения [c.398]

Wu — объем камеры детектора 2—число атомов углерода в молекуле а — линейная скорость движения подвижной фазы а — истинная линейная скорость движения подвижной фазы опг — оптимальная скорость движения подвижной фазы at — скорость движения фронта растворителя в тонком слое сорбента Р — кинетический коэффициент Г —истинный коэффициент Генри Го — общий коэффициент Генри Г — частный коэффициент Генри у — коэффициент активности изв — коэффициент извилистости 7извл — коэффициент извлечения [c.6]

Тяжелые нефти добываются с помощью вторичных и третичных методов. В Венесуэле горичонтальные и наклонно-направленные СКВаЖИНЫ, скважины малого диаметра, увеличение степени извлечения нефти с помощью сольвантов и пенных агентов являются важными факторами уменьшения себестоимости добычи тяжелой нефти. Новое насосное оборудование, интеграция е передовым моделированием и 3D сейсмикой являются весьма эффективными. В результате выполненных мероприятий компания PdV S.A. достигла средней стоимости в разведке и подготовке месторождений около 0,93 /барр. при высоком коэффициенте успешности (40%). Общие расходы на разработку и эксплуатационные затраты находятся среди самых низких в мире и составляют соответственно около 1,48 и 4,10 /барр. [c.35]

Расчет насадочного моноэтаноламинового абсорбера рекомендуется вести по следующей схеме. Обычно задаются расходом кон-> вертированного газа, его давлением и температурой, концентрацией СО 2 на входе и коэффициентом извлечения. Начальную степень карбонизации определяют исходя из оптимального режима работы регенератора. С учетом эффективности массообмена в промышленных условиях вполне достижимы значения степени карбонизации на--сыщенного раствора, равные 0,65—0,75 моль СОо на моль МЭА (при работе под давлением). Общую концентрацию МЭА выбирают равной примерно 3 моль/л. По уравнению материального баланса рассчитывают количество циркулирующего раствора. [c.155]

Абсорбция СОз растворами моноэтаноламина в насадочных колоннах. Опубликованные данные убедительно доказывают, что скорость процесса абсорбции СОд любым из обычно применяемых растворов аминов определяется сопротивлением жидкостной пленкп. Однако в расчетные формулы обычно входят значения общего коэффициента абсорбции а не так как первые легче вычислить из опытных данных, и эти значения можно непосредственно использовать для расчета промышленных абсорберов, для которых обычно наиболее важна полнота извлечения СО3. [c.36]

Массоперенос в пузыре. Вследствие того, что коэффициенты диффузии в газе на 4 порядка выше, чем в жидкости, процесс массопереноса в пузыре протекает значительно быстрее, чем в каплях. Степень извлечения различных газов и паров из пузыря диаметром 4 мм, равная 99 %, может достетаться уже на высоте слоя жидкости от 2 до 10-12 см. Такая высокая скорость массопереноса в пузырях приводит к значительным трудностям при экспериментальном исследовании этого процесса. Трудности эти связаны с очень большим вкладом так называемых концевых эффектов в общее количество вещества, поступающего в пузырек в процессе его существования. Разделить стадии, из которых складывается общий процесс массопереноса в пузырьке (массоперенос во время образования, собственно движения и коалесценции на поверхности жидкости) практически невозможно. При этом степень поглощения в процессе образования пузыря и выхода его на поверхность жидкости может составлять до 50 % и выше. Кроме того, в связи с очень большой скоростью массопереноса в процессе движения становится заметным влияние так называемого поверхностного сопротивления. По-видимому, этим объясняется тот факт, что в настоящее время механизм массопередачи в пузырьке до конца не выяснен, а имеющиеся экспериментальные результаты по определению коэффициентов массоотдачи достаточно противоречивы. Многочисленные результаты по определению коэффициентов массоотдачи при лимитирующем сопротивлении газовой фазы на барботажных тарелках различных конструкций практически не дают никакой информации о механизме массопередачи в движущихся пузырях. Это связано с тем, что в такого рода экспериментах определяется суммарный коэффициент массоотдачи на тарелке, включающий все три стадии процесса. [c.285]

Регенерация антренера из водного слоя (из флорентины 4) производится в колонне 8, имеющей 17 тарелок В ней отгоняются острым паром антренер и другие летучие продукты, вы водимые из системы через конденсатор 9 и флорентину 10 С водным (нижним) слоем из последней отводятся накаплива ющиеся в системе метилацетат, спирты и т п, а слой антре нера (верхний) стекает в общую флорентину 4 Кислотность отбросной воды из колонны 8 не должна превышать 0,2—0,3 % Коэффициент извлечения товарной кислоты при азеотропном способе доходит до 72—75 % Расход тепла немного выше, чем при экстрационном способе, и составляет 8,3—9,6 ГДж на 1 т кислоты сырца, воды расходуется 80 м , антренера до 60 кг/т Азеотропный способ укрепления жижки осуществим и с при менением бутилацетата, образующего с водой постоянно кипя щую при температуре 90,2 °С азеотропную смесь, содержащую 28,9 % воды Аппаратурное оформление процессов такое же, что и на рис 4 4 Коэффициент извлечения уксусной кислоты несколько ниже, чем при использовании древесно спиртовых масел, а расход тепла (пара) примерно равен расходу по [c.93]

Таким образом, извлечение смолистых веществ может про ходить при наличии как молекулярной, так и конвективной диффузии В пограничном слое имеют место оба вида переноса, однако молекулярная диффузия является здесь всегда преобладающей Если щепа находится в среде неподвижного растворителя, то перенос вещества осуществляется только за счет молекулярной диффузии При этом весь наружный слой растворителя можно считать за пограничный слой большой тол щины, которая может во много раз превышать размер щепы Движение растворителя уменьшает толщину ламинарной пленки, коэффициент конвективной диффузии резко возрастает и общее сопротивление переносу вещества резко сокращается При скоростях растворителя более 0,1 см/с можно считать, что скорость извлечения смолистых веществ в капиллярах древе сины определяется молекулярной диффузией Увеличить ско рость диффузии в этих условиях для данного растворителя можно только повышением температуры процесса [c.233]