Коэффициент извлечения для тарелки

Рис. 73. Зависимость общего коэффициента извлечения тарелки о от локального коэффициента извлечения Е и абсорбционного фактора А при А = 0,5 2 — лри Л = 1 5—при А — Ч 4—при А = оо.

Методы расчета технологических параметров абсорбционного процесса, очевидно, должны быть основаны на уравнении массопередачи. При этом специфика процесса отражается в коэффициенте массопередачи, надежное же их определение встречает непреодолимые трудности, особенно при многокомпонентной абсорбции. В связи с этим для инженерной практики в 30-х годах Крейсером — Брауном был разработан метод расчета процесса абсорбции, в основе которого лежат понятия о теоретической тарелке и коэффициентах извлечения компонентов. [c.77]

Вывод формулы абсорбции. Опираясь на понятия теоретической тарелки, состояния равновесия и коэффициента извлечения, Крейсер и Браун разработали инженерный метод расчета абсорбционно-десорбционных процессов. [c.80]

Число теоретических тарелок Nt, необходимое для обеспечения заданного коэффициента извлечения одного компонента в абсорбере при постоянном среднем коэффициенте его извлечения на каждой тарелке, можно рассчитать по уравнению [1, с. 161] [c.27]

В случае переработки жирных газов факторы десорбции 5 будут меняться при переходе от тарелки к тарелке. Поэтому в общем случае коэффициент извлечения каждого компонента ф может быть определен по уравнению [c.210]

В главе XV показано, что ранее установленные уравнения для простых и сложных колонн с теоретическими тарелками можно легко преобразовать, включив в них эффективности испарения путем замены коэффициентов извлечения и отпарки А . и соответственно на Л", и 8" Эти уравнения были получены из уравнений (XV,30) и (XV,31). [c.325]

Кроме того, было установлено, что с повышением уровня ввода сырьевых потоков количество газа (пара) и жидкости возрастает в абсорбционной (верхней) секции АОК. Одновременно было показано, что при F /F = 0,5 затраты тепла можно уменьшить на 30—40% по сравнению со схемой, где все сырье подается на одну питательную тарелку. Влияние температуры горячего сырьевого потока (F ) на показатели работы АОК при F /F = 0,5 можно проследить по рис. 111.69. Расчеты были выполнены для следующих условий. Состав сырья (в % мол.) метана 0,04 этана— 8,46 пропана 5 бутанов 13,9 пентанов 1,75 абсорбента 70,8 (в качестве абсорбента использовали фракцию с молекулярной массой 167) температура холодного сырьевого потока (fj) 35 °С коэффициент извлечения пропана ф = 96,8 а = 3% мол., число теоретических тарелок — 20 (по 10 тарелок в каждой секции. Поток fa подавался на 10-ю тарелку). [c.231]

При расчете коэффициентов извлечения компонентов жирной газовой смеси с помощью уравнения (12.22) предполагается, что учтены изменения температуры и количеств жидкого и газового потоков при переходе от тарелки к тарелке. Поэтому для использования уравнения (12.22) необходимо условиться о методах учета этой изменяемости количеств и температур по высоте абсорбера. Хортон и Франклин на основе обобщения опытных данных предложили принимать, что на всех тарелках абсорбера поглощение (в процентах) из общей массы газового [c.391]

Пользуясь эмпирическими соотношениями (12.30) и (12.31), можно рассчитать расходы газа и абсорбента и температуру для каждой тарелки, а следовательно, найти для каждой тарелки отношение L/G и значение константы К фазового равновесия каждого компонента системы при условиях р и / на дан нбй тарелке. Имея эти данные, нетрудно рассчитать соответствующие значения факторов абсорбции А для всех тарелок и всех компонентов газовой смеси. В последующей стадии расчета подстановка найденных значений А для каждого компонента в уравнение (12.22) дает возможность определить для них значения коэффициентов извлечений, с помощью которых могут быть рассчитаны составы извлеченной смеси и остаточного газа. [c.392]

В формулы, приведенные в табл. П-З, входят коэффициент извлечения для тарелки ф и коэффициент обогащения для тарелки Е. Коэффициенты извлечения для п-ой тарелки по газу и жидкости при противотоке определяются следующим образом (нумерация тарелок по ходу газа) [c.60]

Таблица П-4. Коэффициенты извлечения по газу и жидкости для тарелки при противотоке

Высокая нагрузка по газу может быть достигнута и в аппаратах с тарелками провального типа [114, 115], которые наиболее целесообразно применять при повышенном давлении и приведенной скорости газа 0,15—0,4 м/с. В таких условиях коэффициент извлечения СОа будет достаточно высок. Это подтверждается данными [6, 116] работы промышленного абсорбера под давлением 0,98— 1,17 МПа (10—12 кгс/см ) для тонкой очистки коксового газа от СОо и НаЗ . Общее число тарелок в таком абсорбере 24 в первых [c.160]

Данные таблицы позволяют выбрать для проектирования объем- ные коэффициенты массопередачи и средний коэффициент извлечения на одной тарелке ф. Расчет величины ф проведен при условии, что коэффициенты извлечения на каждой тарелке одинаковы. Предполагалось также, что на тарелках происходит полное перемешивание жидкости. Равновесное давление СОа принято равным нулю. [c.161]

Число тарелок п, необходимое для обеспечения заданного коэффициента извлечения в абсорбере ф при постоянном среднем коэффициенте извлечения на каждой тарелке ф, может быть рассчитано (при а < 0,5) по уравнению [c.161]

Наиболее эффективный вариант схемы с холодным компрессором приведен на рис. 3.33. В этом варианте часть выходящего из деметанизатора газа подается в компрессор К2, охлаждается в теплообменнике Тб, дросселируется и подается на верхнюю тарелку деметанизатора. Добавка этого рецикла с холодным компрессором, как отмечают авторы патента, позволила повысить коэффициент извлечения этана с 90 % до [c.184]

Отметим, что зависимости на рис. 3.48 соответствуют конкретным условиям работы колонны К2 давление 1,8 МПа, коэффициент извлечения этана 92 % (в варианте с дефлегматором) и 90 % (в варианте без дефлегматора). Наиример, ири коэффициенте извлечения этана 85 % твердая фаза не выпадает на тарелках до содержания СО2 в сырьевом газе порядка 0,5 %. [c.215]

Приведенное уравнение предусматривает равенство среднего коэффициента извлечения иа каждой тарелке и не учитывает равновесное давление Н,8 над раствором МПа). [c.313]

Относительный коэффициент извлечения Е представляет собой отношение количества поглощенного на тарелке компонента к количеству, поглощенному при достижении равновесия между газом и находящейся на тарелке жидкостью. [c.225]

Модель массопередачи для контактного устройства. Рассматривается, например, процесс массопередачи на барботажной тарелке (в совокупности с переливным устройством) или в насадочном слое. Для массопередачи с необратимой реакцией, когда коэффициенты извлечения высоки и заметно зависят от степени продольного перемешивания потоков, разработан метод расчета аппарата на основе одномерной диффузионной модели (см. гл. 5). [c.173]

Разработанный на основе указанной системы уравнений алгоритм следует использовать для расчета скорости поглощения / на тарелках в зоне аппарата, где степень карбонизации сг>0,5 и коэффициенты извлечения невелики. Это позволяет для модели [1,6] полного перемешивания жидкости и полного вытеснения по газу считать концентрации реагентов в ядре раствора постоянными и равными соответствующим концентрациям на выходе из барботажной зоны, а величину Лр принять равновесной с концентрацией СО2 в газе, средней по высоте слоя. [c.179]

Для зоны аппарата, где а<0,5, уравнение (2.40) значительно упрощается. Однако вследствие значительной величины коэффициента извлечения необходимо учитывать более точно распределение концентраций по высоте ступени контакта. Для этой цели используется изложенный ранее (см. гл. 5) метод расчета противоточных аппаратов алгоритм позволяет проводить итерационные расчеты и при существенно нелинейной функции -6 (Я) (Я — высота барботажного слоя на тарелке) это соответствует гидродинамическим режимам, характеризующимся высокой степенью перемешивания жидкости на тарелке. [c.180]

Этот результат дает число единичных, отвечающих одной тарелке, объемов газа, которое должно войти в колонку, содержащую (г + 1) = iV тарелок, прежде чем максимальная доля вещества при коэффициенте извлечения к, равном p/q, появится в последней тарелке колонки. [c.80]

Эффективный объем тарелки может быть связан с коэффициентом извлечения [уравнение (III. 4)] уравнением [c.84]

Рис. 6.6. Коэффициент извлечения влаги и к. п. д. тарелки по высоте адсорбера с желобчатыми тарелками

Степень извлечения абсорбента при абсорбции СОг водой и коэффициент извлечения при десорбции СОг из воды достигают соответственно значений 0,75 и 0,98, что значительно выше, чем на тарелках, работающих в условиях противотока. [c.58]

Расчет тарельчатого моноэтаноламинового абсорбера заключается в гидравлическом расчете тарелок и кинетическом расчете аппарата. Методика гидравлического расчета тарелок провального типа и ситчатых тарелок изложена в работе [5]. Кинетический расчет тарельчатого абсорбера может быть проведен на основании опытных данных по коэффициентам массопере-дачи и коэффициентам извлечения (табл. П 1,28—П 1,30), особенно, если условия работы проектируемого аппарата близки к условиям работы обследованных абсорберов. Если на тарелке жидкость перемешивается практически [c.264]

Поэтому зависимости между термодинамическими параметрами включают данные о содержании кислорода в продуктах разделения и ЧТТ в нижней, верхней и аргонной колоннах, а также о количестве детандерного потока и коэффициенте извлечения аргона. Кроме того рассматривается влияние указанных параметров на содержание аргона в продуктах разделения и на тарелках, т. е. на распределение компонентов, которое непосредственно связано с движущими силами в узлах ректификации. [c.128]

Фа = Т257 0,9920445 Средний коэффициент извлечения на тарелках рассчитаем по формуле [c.28]

Представляет также интерес опыт эксплуатации промышленного МЭА-абсорбера в производстве метанола (работа выполнена совместно ГИАП и Щекпнскпм химкомбинатом). Абсорбер диаметром 2,1 м производительностью по газу до 60 ООО м /ч (при н. у.) обеспечивал очистку газа, содержаш его 10—13% (об.) до 2—5% (об.) СОз-Число тарелок в абсорбере 28, расстояние между тарелками 0,4 м. Коэффициент массопередачи, отнесенный к 1 м рабочей части аппарата, для зоны а >> 0,5 составляет 25—45 м /(м -ч-кгс/см2) или 25,5-10 —46-10 м /(м -ч-Па) (объем газа при н. у.). Для зоны а <С 0,5 значения коэффициента массопередачи возра стают при увеличении скорости газа от 100 до 400 м /м -ч-кгс/см , что связано с ростом высоты барботажного слоя соответственно коэффициент извлечения для одной тарелки повышается от 0,07 до 0,15. [c.161]

Пример 4. Рассчитать коэффициент извлечения ф двуокиси углерода водным раствором МЭА на снтчатой тарелке с высотой переливной перегородки 0,15 м при следующих исходных данных концентрация МЭА 3,3 кмоль/м , степень карбонизации раствора, стекающего с тарелки, 0,25 кмоль/кмоль, температура 40 °С, начальная концентрация СОа Ю% (об.), давление 25 кгс/см , приведенная скорость газа 0,25 м /с, коэффициент массоотдачи Рж = 5 10 м/с, поверхность контакта фаз а = 250 м /м . [c.166]

Представим себе элементарную колонку, например, показанную на рис. П1-1, содержащую пять тарелок. В исходном положении каждая тарелка заполнена газом и некоторое количество испаренного вещества Q находится в нулевой тарелке. Некоторая доля вещества д будет в газовой фазе, а доля р — ъ жидкой фазе. Для наглядности мы можем принять, что р = q, ш коэффициент извлечения к — Объем газа-носителя, отвечающий одной тарелке, входит в нулевую тарелку, вытесняя исходный газ, который уносит долю вещества ц в первую тарелку и оставляет на нулевой тарелке долю вещества р. Каждая доля будет теперь равновесно распределяться между фазами в тарелках Ош1. Этот процесс повторяется с каждой новой порцией газа, отвечающей одной тарелке. Простое продолжение этого процесса распределения дает систему чисел, представленную в табл. 111-1, которая показывает распределение единицы вещества Q в гипотетической колонке, схемати- [c.78]

Изучение графика Кремсера показывает что для любого углеводорода при заданном значении фактора абсорбции Л коэффициент извлечения <р возрастает с увеличением числа теоретических контактов (тарелок) однако это увеличение оказывается существенны 1 лишь в пределах до 16 тарелок. Дальнейшее увеличение числа тарелок дает малозаметный эффект в смысле увеличен 1Я ср. Поэтому обычно ограничиваются 8—16 тарелками. Примем 12 теоретических тарглок, что соответствует 20—24 практическим тарелкам (при их к. п. д. 0,6-4.0,5). [c.253]

Для определения по формуле (VII, 5) коэффициента извлечения е необходимо при помощи выражения (VII, 9) подсчитать для каждого компонента значения А на каждой тарелке. Для этого необходимо иметь количества потоков L н С М<уль1час) и температуры t на каждой тарелке. [c.256]

Для облегчения расчетов рекомендуется на первой стадии сделать предварительную приближенную оценку общего числа молей поглощенных компонентов газовой смеси, используя метод Кремсера (формула VII, 4) при этом предварительном расчете температуру по всей высоте абсорбера считаем постоянной. Примем ее, например, равной фактической средней.температуре входа абсорбента и газа, т. е. 40° С. Имея значения р и t, определяем константы фазового равновесия К для всех компонентов. По выражению (VII, 2) находим для этих компонентов значения А. При помощи фиг. 70 определяются коэффициенты извлечения (р для каждого компонента и далее подсчитываются количества извлеченных из газа отдельных компонентов и состав остаточного газа. Весь расчет произво дится нами по отношению к 1 Молю сырого газа. Свойства фракции s+ (пентан и высшие) приняты по н.-гексану. Расчет по Кремсеру представлен в табл. 46 и 47. Б этих таблицах индексы i показывают, что рассматривается любой -тый компонент. Данные этих таблиц положены в основу дальнейшего расчет 3. Для оценки по формулам (VII, 10) и (VII, 11) значений G и на каждой тарелке, в соответствии с данными табл. 46 принимается, что в процессе абсорбции общее поглощение газовых компонентов из каждого килограмм-моля сырого газа составляет 0,473 Моль. [c.257]

Использование эмпирических соотношений (VI, 20) и (VI, 21) позволяет расчитать расходы газа и масла и температуры на каждой тарелке, а следовательно, позволяет найти для каждой тарелки отношение- и значение константы К, фазового равновесия каждого компонента системы для условий р я t данной тарелки. Имея эти данные, нетрудно рассчитать соответствующие значения факторов абсорбции для всех тарелок и всех компонентов газовой смеси. В последующей стадии расчета, подстановка найденных значений А1 для каждого компонента в уравнение (VI, 14) дает возможность рассчитать для них значения коэффициентов извлечения, с помощью которых может быть рассчитан состав остаточного газа и общее число поглощенных молей газа. Полученные результаты расчета должны согласовываться с предварительно сделанными допущениями. [c.166]

Чтобы избежать нарушения режима работы тарелок и зависания жидкости в колонне, в местах отбора паровой фракции и слива жидкости, расстояние между соответствующими тарелками увеличивают. При монтаже аргонной колонны очень важно установить место отбора фракции, т. е. оно точно должно быть на той тарелке, которая соответствует аптималыным концентрациям аргона и азота (рис.215).Отклонение от места требуемого отбора вверх даже на одну-две тарелки может привести к увеличению количества азота в сыром аргоне. Отклонение вниз приводит к увеличению количества кислорода в сыром аргоне и уменьшению коэффициента извлечения. [c.334]